Технология и свойства спеченных твердых сплавов и изделий из них. Учебное пособие для вузов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 88 89 90 91 92 93 94... 214 215 216
|
|
|
|
"контактной поверхности" карбидных зерен. Отсюда неизбежен вывод, что пластическая деформация сплавов WC-Co при сжатии начинается с пластической деформации кристаллов карбида вольфрама. В начальной же стадии деформации сплава кобальт не участвует и сжимающей нагрузки не воспринимает. Известно, что в сплавах WC-Co кобальтовая фаза находится под действием растягивающих напряжений, а карбидная фаза под действием сжимающих напряжений, возникающих при охлаждении сплава после спекания вследствие значительной разницы в коэффициентах термического расширения фаз. Поэтому в начале деформации сплава при сжатии только уменьшаются растягивающие напряжения в кобальтовой фазе, в то время как сжимающие напряжения в карбиде вольфрама, складываясь с приложенным напряжением сжатия, увеличивают последнее. В результате достигается напряжение течения карбида вольфрама (и сплава в целом) ранее, чем начнет течь кобальт. Как считает Г.С. Креймер, изложенная концепция является, однако, сомнительной во многих отношениях. Эта концепция о разрушении карбидных зерен после весьма малой пластической их деформации в результате концентрации напряжений, вызванной скоплением у граней карбидных кристаллов групп дислокаций, возникших в кобальтовой фазе, вполне согласуется с экспериментально наблюдаемым фактом весьма малого вклада пластической деформации карбидной фазы в суммарную деформацию сплавов. Иначе говоря, пластическая деформация карбидных кристаллов должна быть весьма малой по сравнению с суммарной деформацией сплава WC-Co. Сомнительным доказательством концепции "контактных напряжений" является и то, что с увеличением содержания кобальта полосы скольжения появляются при все уменьшающихся удельных нагрузках. Это может быть объяснено с большей вероятностью и просто другими причинами. Во-первых, как следует из исследования дисперсионно упрочненных сплавов и теорий дисперсионного упрочнения, с утолщением кобальтовых прослоек в результате увеличения содержания кобальта сплавы WC-Co, содержащие более 5 % Со, становятся все более пластичными. Хорошо известно, что усиление течения в одной фазе, в данном случае в кобальте, облегчает течение и в другой фазе, обладающей более высоким сопротивлением пластической деформации, в данном случае в карбиде вольфрама. Во-вторых, с увеличением содержания кобальта в сплавах WC-Co, растут напряжение сжатия в зернах карбида вольфрама, что может снизить номинальное (приложенное) напряжение, при котором появляются полосы скольжения в зернах карбида вольфрама. Очевидно, найденное в первом приближении постоянство отношения предела текучести сплавов WC-Co при сжатии к относительной величине контактной поверхности карбидных зерен (ст0,|/5 = const) должно иметь иное объяснение, чем то, которое дают В.А.Ивенсен и соавторы. Во всяком случае постоянство этого отношения не может служить доказательством наличия в сплавах WC-Co непрерывного карбидного скелета (так считает Г.С.Креймер). Точка зрения Дж. Гёрленда сводится к тому, что степень связности карбидных зерен (доля их контактной поверхности) в сплавах WC-Co непрерывно меняется в зависимости от содержания кобальта: от сплошного карбидного скелета в спеченном карбиде, не содержащем цементирующей фазы, до сильно диспергированной структуры в сплавах с большим содержанием цементирующей фазы. Иными словами, сплавы состоят из частично связанных между собой карбидных зерен, однако эти "агрегаты" в объеме сплава отделены друг от друга прослойками цементирующей фазы. Образование такой структуры при спекании сплавов WC-Co возможно, если учесть соотношение свободных энергий поверхностей раздела WC-WC и WC-Co. Наличие указанного выше строения сплавов WC-Co, с постепенно уменьшающейся степенью связанности карбидных зерен по мере увеличения содержания кобальта, Дж. Гёрленд пытается увязать с наблюдающимися прочностными закономерностями сплавов, лежащих на левых (восходящих) ветвях кривых (см. рис. 39) (предел прочности при изгибе содержание кобальта). Дж. Гёрленд объясняет понижение прочности сплавов с уменьшением содержания кобальта, удлинением пути разрушающей трещины по хрупким карбидным зернам в результате растущей связности последних. При этом игнорируется связь между путем прохождения трещины и размером карбидных зерен. Так как уменьшение предела прочности с уменьшением содержания кобальта наблюдается у этих сплавов в такой же мере, как и у крупнозернистых сплавов, то, очевидно это объяснение непригодно. Во всяком случае приходится констатировать, что попытка количественно объяснить изменение прочности сплавов WC-Co, лежащих на левых (восходящих) ветвях кривых стизг % Со, изменением степени связности карбидных зерен, не увенчалась успехом. Положение максимума на кривой стизг состав сплавов WC-Co (см. рис. 39) В.А. Ивенсен рассматривает с позиции скелетного строения, по аналогии с псевдосплавами, имеющими заведомо каркасную структуру и для которых прочность является аддитивной величиной из прочностных характеристик обеих фаз, а вязкое вещество, заполняющее каналы пористого каркаса находится в "упрочненном" состоянии. Вязкая составляющая при нагружении растягивающей силой оказывает значительное сопротивление отрыву. Однако чистый отрыв в большинстве случаев не достигается, так как ранее начинает разрушаться твердый каркас. Это создает воз
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 88 89 90 91 92 93 94... 214 215 216
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
