Технология и свойства спеченных твердых сплавов и изделий из них. Учебное пособие для вузов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 89 90 91 92 93 94 95... 214 215 216
|
|
|
|
можность течения вязкого вещества, и его сопротивление разрывающему усилию резко падает. Чем прочнее каркас, тем большую нагрузку может нести вязкая фаза. Прочность каркаса определяется количеством твердого вещества в сплаве. Однако при этом уменьшается количество вязкого вещества и его влияние на общую прочность сплава. Этими двумя зависимостями и определяется в основном положение максимума. Объяснение отклонению зависимости, рассмотренной выше, от прямолинейного закона предложено И.Н. Чапоровой с сотрудниками, которые связывают это с нарастающей концентрацией дефектов (микропористости, состояния границ зерен, трещин Гриффитса, высокой плотности дислокаций и др.) в карбидном скелете в спеченных сплавах при уменьшении содержания связующей фазы. Увеличение кобальта залечивает эти дефекты тем больше, чем выше его содержание. Прочность повышается до определенного предела, когда вступает в силу конкурирующее влияние объемной доли пластической составляющей и ее вклада в прочность сплава. Пологий максимум на кривой состав-прочность при изгибе (см. рис. 39) обусловлен своего рода равновесием между способностью скелета к разрушению и способностью связки оказывать сопротивление распространению трещины. При этом, чем мягче схема нагружения, тем больше сдвиг максимума в сторону меньших содержаний кобальта, т.е. тем больше способность скелета оказывать сопротивление распространению трещин при той же концентрации дефектов. 2.2. Термические микронапряжения и прочность сплавов У/С-Со Х.Пфау и В. Рикс показали, что линии карбида вольфрама на рентгенограмме сплавов У/С-Со размыты, что связано с внутренними напряжениями в решетке. Эти напряжения растут с увеличением размера зерен У/С и зависят от температуры. После удаления кобальта из твердого сплава напряжения в решетке исчезают, что привело авторов к выводу о том, что наблюдаемые в решетке У/С микронапряжения вызваны разницей в коэффициентах термического расширения карбида вольфрама и цементирующего металла. Авторы считают, что чем больше термические микронапряжения в кристаллах карбида вольфрама, следовательно, чем ниже температура и больше размер кристаллов, тем ниже их прочность. Для иллюстрации этого положения авторы наблюдали разрушение карбидных зерен при вдавливании индентора в сплавах У/С-Со. Полученные результаты показали, что число разрушенных зерен растет с увеличением термических микронапряжений. По мнению авторов, термические микронапряжения должны влиять на механические свойства сплавов У/С-Со. Так как карбид вольфрама прочнее при сжатии, чем при растяжении, то сжимающие напряжения более благоприятны, нежели растягивающие. Термические микронапряжения должны влиять и на предел текучести сплавов У/С-Со. Следует, однако, отметить, что это только предположения. Дж. Герленд нашел, что при содержании кобальта 10% (об.) величина растягивающих напряжений равна +350 МПа, при 20 % (об.) равна нулю, при 25 % (об.) сжимающие напряжения равны -350 МПа, а при 35 % (об.) кобальта, они равны 70 МПа. Термические микронапряжения были использованы В. Шпейтом для попытки качественно объяснить ход кривых зависимости предела прочности сплавов У/С-Со от содержания кобальта при различных видах нагружения. Схематически ожидаемые в сплавах У/С-Со явления рассмотрены для двух случаев (рис. 98). Зерна У/С обозначены кружками, а находящиеся между ними отрезки обозначают толщину кобальтовых прослоек. Если эти прослойки тонкие, то в них возникают очень высокие растягивающие напряжения. Наоборот, в зернах У/С действуют малые напряжения противоположного знака. Если размер участков цементирующей фазы велик, то напряжение в них существенно меньше, а напряжения в зернах У/С, наоборот, больше. Исходя из вышесказанного автор считает, что одно только внешнее нагружение не дает правильной картины распределения напряжений в твердом сплаве. При приложении внешней сжимающей нагрузки в Со-фазе должны быть преодолены существующие в ней растягивающие напряжения раньше, чем появятся напряжения сжатия. В зернах У/С существуют напряжения сжатия, но они, как правило, существенно ниже, чем напряжения в кобальте, и к тому же У/С обладает высокой прочностью при сжатии. Можно поэтому ожидать, что и в этом случае первой разрушится кобальтовая фаза, определяя прочность сплава в целом. Поэтому для разрушения образца твердого сплава У/С-Со сжатием потребуются высокие внешние нагрузки. Обратное положение будет иметь место при рис_ 98 Схематическое изображение тер-приложении внешней растягимических микронапряжений в карбидной вающей или изгибающей наи связующей фазах сплавов \VC-Co грузки. тОтОтОг
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 89 90 91 92 93 94 95... 214 215 216
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
