АМгЗ до 773 К (первый режим сварки), до 673 К для сплавов АД1 и АМгЗ (второй режим) и до 573 К для сплавов АД1 и АМгЗ (третий режим) происходит быстрый, рост до наибольшей прочности на сдвиг сварных соединений: 50 - 75 МПа для АД1 + 12Х18Н9Т и 105 - 125 МПа для АМгЗ + 12Х18Н9Т.

С дальнейшим повышением температуры предварительного нагрева алюминиевых деталей до 923 К при сварке металлов АД1 + 12Х18Н9Т и до 823 К — для металлов АМгЗ + 12Х18Н9Т при всех рассматриваемых режимах прочность на сдвиг сварных соединений остается на том же уровне или немного понижается (рис. 41). Однако прочность на растяжение сварных соединений остается высокой и образцы разрушаются по их алюминиевой части. Некоторое уменьшение прочности на сдвиг сварных соединений, полученных при наиболее высоких температурах нагрева деталей, объясняются более полным отжигом деформированных алюминиевых сплавов.

Сравнивая между собой кривые изменения прочности (т, а) сварных соединений.можно видеть, что наименьшая температура предварительного нагрева деталей, обеспечивающая получение соединения с высокой прочностью, составляет для первого, второго и третьего режимов сварки соответственно: 823, 673 и 573 К для металлов АД1 + 12Х18Н9Ти 773,673 и 573 К для АМгЗ + 12Х18Н9Т.

Возможность получения сварного соединения с прочностью, равной прочности алюминиевой части образца, при более низкой'температуре

pjltta б,т,МПа 600

450 300 150

150 100 50

р/1Па в,т,МПа

450

150

150

50

373 473 573 673 773 873 Тал,К

Рис. 41. Зависимость прочности на сдвиг г, растяжение а и давления прессования р сварных соединений (а = 0,34 рад) сплавов АД1 и АМгЗ с нержавеющей сталью 12Х18Н9Т от температуры нагрева алюминиевой детали Гал:

а — сварка на воздухе, Гст = 293 К; б — сварка на воздухе, Гст = 573 К; в — сварка в аргоне, Тст - Гал; 1, 2 - АД1 + 12Х18Н9Т; 3, 4 -АМгЗ + 12Х18Н9Т; 1, 3 - разрушение по алюминию; 2, 4 — разрушение по линии соединения металлов