степени пластической деформации ее поверхностных слоев в зоне контакта с алюминиевым сплавом и, следовательно, улучшению условий образования сварного соединения.

Отсутствие роста или незначительное увеличение толщины окисной пленки на алюминиевой и стальной деталях при нагреве в защитной среде, например в аргоне, вероятно, будет также способствовать улучшению условий образования и повышению стабильности прочностных свойств сварного соединения. Однако в этом случае потребуется доработка гидравлического пресса, оборудование его камерой с защитной средой и электрическим нагревателем. Производительность сварки будет определяться конструкцией приспособлений.

Эксперименты проводили на образцах (см. рис. 39, а, б) с углом заточки стальной детали (0,34 рад). Сварные соединения с таким углом имеют стабильные показатели прочности при всех исследованных режимах сварки и относительно небольшую длину переходной зоны при изготовлении алюминиево-стального трубчатого переходника. Рабочие поверхности стальной и алюминиевой деталей обрабатывали тонким точением. Сталь .ые детали подвергали электрополировке, а алюминиевые — легкому химическому травлению. Непосредственно перед сваркой соединяемые детали обезжиривали в бензине марки "калоша".

Закреплению свариваемых деталей в рамном приспособлении (см. рис. 38) позволило избежать^искривления^^Ьстальной детали при ее впрессойьранйиТв алюминиевую дехаль~В случае сварки на воздухе стальную и алюминиевую детали нагревали в муфельных электрических печах.

Все образцы сваривали при скорости впрессовывания стальной детали 1,33 - 10 ~3 м/с. После сварки образцы механически обрабатывали и испытывали на растяжение с определением прочности сварного соединения на сдвиг и растяжение.

Зависимость прочности на сдвиг (т) и растяжение (о) соединений АД1 + 12Х18Н9Т и АМгЗ + 12Х18Н9Т изучали при сварке по трем режимам. Первый режим — сварка на воздухе с предварительным нагревом только алюминиевой детали; стальная деталь нагревалась теплопередачей от алюминиевой детали непосредственно в процессе запрессовки. Второй режим — сварка на воздухе с предварительным нагревом алюминиевой и стальной деталей; стальную деталь нагревали до 573 К. Третий режим — сварка в аргоне с предварительным нагревом алюминиевой и стальной деталей до одинаковой температуры. Детали из алюминиевого сплава АД1 нагревали до температуры 923 К, из сплава АМгЗ — до 823 К.

Кривые изменения прочности (т, о) сварных соединений АД1 + + 12Х18Н9Т и АМгЗ + 12Х18Н9Т от температуры предварительного нагрева деталей, полученных по трем указанным режимам сварки, приведены на рис. 41. Анализ кривых показывает, что заметный рост прочности на сдвиг сварных соединений начинается при нагреве деталей из сплавов АД1 и АМгЗ до температуры выше соответственно: 623 и 673 К — по первому (рис. 41, а), 423 и 573 К - по второму (рис. 41, б), 373 и 523 К — по третьему режимам сварки (рис. 41, в). С повышением температуры предварительного нагрева деталей из сплавов АД1 до 823 К и