тральный газ — аргон. Аргон подавали от баллона через ротаметр и трубопровод 6. Асбестовые уплотнения обеспечивали незначительный расход газа через зазор между электрической печью и штоками. Для уменьшения теплопередачи из рабочего пространства электрической печи через штоки приспособления они оборудованы теплоизоляционными прокладками из асбеста 7.

Температуру нагрева заготовок 1 и 2 измерили хромель-алюмелевыми термопарами диаметром 0,2 • 10"13 м. Термопары подводили через центральные отверстия в подвижном и неподвижном штоках, а их горячий спай укрепляли в отверстии, сделанном непосредственно в свариваемой детали. Температуру нагрева заготовок контролировали потенциометром. Отклонение температуры нагрева заготовок в процессе сварки от заданной не превышало ± 5 К.

Учитывая условия реальной работы переходников в различных конструкциях трубопроводов летательных аппаратов, прочность сварных соединений .определяли при статическом (сдвиг, растяжение), повторно-переменном (сдвиг, изгиб с вращением) и ударном (сдвиг) нагру-жениях.

Испытания на сдвиг в условиях статического и динамического нагружения проводили на образцах, показанных на рис. 39, а. Для локализации места разрушения образцов по сварному соединению алюминиевая их часть имела несколько больший диаметр, чем рабочая часть стальной детали. Опорную поверхность алюминиевой детали механически обрабатывали после сварки для получения соосности образца.

Схема вырезки Я и форма образцов/для испытаний на растяжение и усталостный изгиб при вращении показаны на рис. 39, б и е. При изготовлении образцов их ось располагали перпендикулярно плоскости сварного шва, а сварное соединение — посередине длины образца. Фотографии образцов для определения прочности сварного соединения на растяжение, до и после испытания, показаны на рис. 40.

1. Влияние температуры нагрева деталей

Нагрев алюминиевой детали. Влияние температуры предварительного нагрева деталей на прочность сварных соединений АД1 + 12Х18Н9Т и АМгЗ + + 12Х18Н9Т изучали при сварке образцов на воздухе и в аргоне.

Клинопрессовая сварка с нагревом соединяемых деталей на воздухе привлекает простотой технологического исполнения. В этом случае можно использовать широко распространенные на производстве гидравлические прессы и муфельные электрические печи без какой-либо специальной доработки. Производительность сварки, по существу, будет определяться производительностью пресса. Нагрев на воздухе приводит к росту толщины окисной пленки на детали из алюминиевого сплава Однако толщина этой пленки не должна существенно влиять на образование сварного соединения вследствие ее хрупкости и разрушения в процессе впрессовывания стальной детали, особенно с небольшим (до 0,34 рад) углом заточки. Нагрев на воздухе детали из нержавеющей стали 12Х18Н9Т до 573 К не увеличивает заметно толщины окисной пленки, но приводит к повышению