Жаропрочные стали и сплавы. Справочное издание
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 105 106 107 108 109 110 111... 186 187 188
|
|
|
|
2. Для эффективного упрочнения путем дисперсионного твердения легирование сплава необходимо обеспечить: а)выделение фаз типа АгВ со структурой L/2; • б)объемное содержание выделяющейся у'-фазы, равное 50— 60%; в)легирование фазы АзВ элементами, повышающими энергию дефектов упаковки; г)минимальное несоответствие решеток матрицы и фазы выделения; д)допустимую величину концентрации электронных вакансий в матрице с учетом обеднения ее при выделении фаз типа А3В и карбидов; е)максимальное замедление диффузионных процессов, приводящее к коалесценции частиц второй фазы; ж)предотвращение выделения фаз с гексагональной решеткой (Ni3Ti); з)равномерное упорядоченное выделение упрочняющих фаз в виде квазипериодических макрорешеток. 3. При термической обработке сплавов должны быть .получены: а)высокая степень гомогенизации твердого раствора и максимально возможный уровень совершенства кристаллической решетки матрицы; б)максимально возможная величина зерна, обеспечивающая оптимальное сочетание прочности, пластичности, усталости;' в)минимальный объем прерывистого выделения карбидов Ме6С и пленочных граничных выделений Ме2зСв; г)округлые частицы упрочняющих фаз по границам зерен, что препятствует проскальзыванию по границам зерен и сравнительно слабо понижает пластичность. Принципы упрочнения перлитных, мартеиситных и аустенитных сталей карбидами и интерметаллидами типа фаз Лавеса в основе такие же, как и никелевых сплавов. Однако допустимое количество второй фазы в них не превышает 5 %, а структурная стабильность в основном регулируется усложнением состава фаз и матрицы путем введения элементов с низкой диффузионной подвижностью. Вследствие того, что структурное несоответствие упрочняющих фаз и матрицы больше, чем в никелевых сплавах, максимальная температура применения таких материалов ограничивается главным образом диффузионной подвижностью компонентов и не может быть выше 700—750 °С. Самым простым из дисперсиоинотвердеющих никелевых сплавов является сплав ХН77ТЮ, более высокожаропрочный сплав ХН77ТЮР отличается от него присадкой бора в количествах 0,005—0,008 %. В закаленном в воду состоянии сплав имеет г. ц. к. решетку твердого раствора, пересыщенную титаном и алюминием. После закалки сплав обладает относительно невысокой прочностью, но весьма высокой пластичностью. Прочность сплава составляет 650 МПа, удлинение не ниже 50%, а ударная вязкость /ССС=22ч-23 • 102 кДж/м2. Высокая пластичность сплава в закаленном состоянии позволяет производить сварку, а также операции по пластической деформации в холодном состоянии — правку, профилировку, гибку, штамповку. Жаропрочность закаленного сплава, так же как и кратковременная прочность, низкая. Для получения высоких свойств жаропрочности сплав подвергают старению при температурах 700—750 °С с по 108
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 105 106 107 108 109 110 111... 186 187 188
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
