Сварка трением
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 129 130 131 132 133 134 135... 234 235 236
|
|
|
|
фактэрин Текнолоджи Инк" имеются данные и рекомендации по выбору удельной энергии, требуемой для сварки различных материалов. Для ориентировочного выбора удельной энергии (МДж/м2) могут быть использованы следующие значения этого параметра, определенные в Институте электросварки им. Е. О. Патона в ходе экспериментальных исследований (29, 76, 77, 73]: Низкоуглеродистая сталь .50 Среднеуглеродистая сталь . . 70 Малолегированная сталь . . .60 — 70 Сверхпрочные сплавы ....130—140 Мартенситностареющая сталь100 Коррозионно-стойкая сталь . . 90 Инструментальная сталь . . .100 — 120 Титан и его сплавы.....50 — 60 Алюминий и его сплавы . . .20 — 40 Подобрав нужное значение дауд, определяем (и^к) кинетическую энергию. Начальная угловая скорость может быть рассчитана из выражения со = 2и/с1,(4.4) где V — начальная линейная (окружная) скорость на периферии свариваемых заготовок, м/с; а" — диаметр свариваемых заготовок, м2. Подставляя найденные значения №к и со в формулу (4.2), находим Зх = 2"ушг-(4.5) Если полученное значение !/£ окажется больше максимального значения суммарного момента инерции машины, следует соответствующим образом увеличить начальную угловую скорость со и наоборот. Таким образом, варьируя значения /£ и со, можно получить требуемое значение УУК. При выборе оптимального значения осевого давления следует учитывать, что для получения равномерного тепловыделения в стыке с ростом начальной окружной скорости и давление также должно возрастать (см. рис. 4.13). Свойства . сварных соединений. Металлографические исследования показывают, что структура зоны термического влияния при инерционной сварке является однородной и мелкозернистой. В сварном соединении, выполненном на правильно выбранном режиме, дефекты в виде непроваров, трещин, ") IX 1473 1273 1073 873 673 473 273 159 зк N у1 / \ ы \ й ч в), мм 86420246 НВ.Н/мм 10 мм 5000 4000 3000 2000 л / 7 7 — / 1 мм 432 1 0 12345мм Рис. 4.14. Распределение температуры в зоне сварки при конвенционной (/) иинерционной (2) сварке трением (материал — сталь 60) (а) и распределение твердости в зоне сварки при конвенционной (/) и инерционной (2) сварке трением (материал—сталь 60) (б) зон обезуглероживания или перегрева отсутствуют. Быстрый нагрев с последующим быстрым остыванием при инерционном способе сварки трением приводит к подзакалке в зоне термического влияния. В соответствии с этим в зависимости от марки стали и конкретного термического цикла в зоне сварного стыка образуется феррито-перлитно-бейнитная или мартенсит-ная микроструктура. Если сравнить температурное поле инерционного способа сварки с температурным полем конвенционной сварки трением (рис. 4.14, а), то разница оказывается заметной. В то время как при обычной сварке трением зона воздействия температуры свыше 873 К имеет ширину более 10 мм, при инерционной сварке эта зона составляет не более 1—3 мм. Аналогичные различия имеются и в распределении твердости (рис. 4.14, б).
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 129 130 131 132 133 134 135... 234 235 236
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
