Пайка металлов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 30 31 32 33 34 35 36... 163 164 165
|
|
|
|
пропорционально ширине зазора; чем меньше ширина зазора, тем более вероятен переход (диффузия) легирующих элементов припоя в паяемый металл. Поэтому пластичность паяного шва с уменьшением ширины зазора должна увеличиваться, а вместе с этим должно увеличиваться и влияние трехосного напряженного состояния на повышение прочности паяного соединения. Влияние ширины зазора на изменение структуры паяного шва наглядно показано при пайке армко-железа эвтектическим припоем Ре — 20% 51 при 1200° С 20 мин, а также электролитического никеля эвтектическими припоями № — 11% 51 по режиму 1200° С 20 мин и припоем N1 — 11% Р при 100° С20 мин [16]. В капиллярных участках таких соединений обнаружен только твердый раствор кремния в железе или кремния и фосфора в никеле. В гал-тельных участках шва более резко выражены ликвационные явления и образование эвтектик Ре—51, N.—55, N1—Р. По мере расширения зазора в галтельном участке шва он заполняется малопластичной эвтектикой. Растворимость кремния и фосфора в железе и никеле достаточно большая, чтобы происходило затекание эвтектики по границам зерен паяемого металла. Влияние величины зазора на "структуру и механические свойства шва наблюдали при пайке никелевого жаропрочного сплава ЖС6К эвтектическим припоем ВПрП, содержащим кремний и бор. Стойкость стыкового паяного соединения при температуре 975° С и ов = 20 кгс/мм2 при ширине зазора не более 0,05—0,06 мм равна стойкости образцов самого сплава (—50 ч) [24]. Подобные ликвационные явления в паяном шве весьма наглядно видны при пайке теплостойких сталей и жаропрочных никелевых сплавов различными припоями системы N5—Сг—Ре—В—51—С с большими интервалами кристаллизации. В. А. Чен показал, что при пайке встык сталей и никелевых сплавов некоторыми припоями этой системы в малых зазорах (0,05 мм) образуется однофазный шов с высокой прочностью при комнатной температуре, близкой или равной пределу прочности паяемого жаропрочного сплава, но при наличии больших зазоров (0,1 мм) предел прочности паяных соединений снижается в 2 раза и более. Одновременно с уменьшением предела прочности паяного соединения уменьшается и пластичность паяного шва в связи с образованием мало пластичных эвтектик, содержащих хрупкие силициды (Ре85. и др.) или бо-риды (№8В и др.). Применение для пайки тех же аустенитных и мартенситных сталей однофазного припоя, содержащего 82% Аи и 18% N1 е высокой пластичностью, позволяет получать паяные соединения с пределом прочности, равным пределу прочности паяемых металлов или соизмеримым с ним (80—90 кгс/мм2) при зазорах 0,05 мм. Предел прочности соединений оказался малочувствительным к изменению капиллярных зазоров в противоположность соединениям, в которых прочность основного сплава значительно больше прочности припоев. 64 -Влияние ширины зазоров на степень ликвации в шве отчетливо видно при формировании паяного шва в нахлесточных соединениях, в которых галтельный участок формируется в условиях переменного зазора. При пайке никеля и железа припоем N1—в1— Сг—Ре в капиллярном участке зазора образуется однофазная структура, представляющая собой твердый раствор хрома, кремния и других элементов припоя в никеле, тогда как в галтельном участке образуется многофазная структура; в слое, соприкасающемся с паяемым металлом, — однофазная; внутренние участки имеют двухфазную эвтектическую структуру; ширина двухфазного участка увеличивается с увеличением ширины зазора. Отсюда следуют важные практические выводы: роль плавных галтелей, устраняющих перенапряжения в паяных швах, реализуется преимущественно при достаточной пластичности паяного шва; при низкой пластичности металла в галтельном участке паяного шва в нем легко образуются трещины — концентраторы перенапряжений, снижающие прочность паяного соединения; для предотвращения образования хрупкой структуры в галтельных участках шва необходимо уменьшение радиуса галтелей, достаточно быстрое охлаждение после пайки для предупреждения ликвации в. шве или увеличение времени при диффузионной пайке. Диффузионные процессы взаимодействия элементов паяемого металла с жидким припоем сильно зависят от времени, температуры и количества жидкой фазы; последние два фактора могут существенно повлиять на структуру и прочность паяного шва, а также на паяемый металл. Определение прочности паяных соединений усложняется при наличии химического взаимодействия между паяемым металлом и припоем в процессе пайки и эксплуатации, особенно при образовании сплошной прослойки химического соединения с неметаллической направленной (ковалентной или ионной) связью по границе шва. Паяное соединение при этом становится малопластичным или хрупким. А. Я. Шиняев и В. В. Бондарев показали, что на первых ста-, днях образования очень тонких и несплошных интерметаллидных прослоек толщиной меньше микрометра прочность паяного соединения может даже увеличиваться. При этом проявляется типичный механизм дисперсионного твердения, когда фазы выделения с неметаллической связью в процессе старения упрочняют металлическую матрицу. С образованием прослойки интерметаллида толщиной до 1—6 мкм прочность паяного соединения резко снижается [121. Возможности получения высоких пределов прочности паяных соединений после термообработки более ограничены, чем при сварке плавлением или давлением, в связи с ограничением температуры нагрева после пайки при последующей термообработке. Однако при повышении температуры распайки выше температуры нагрева под термообработку или до температуры плавления паяе 3 Н. ф. Лашко 65
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 30 31 32 33 34 35 36... 163 164 165
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
