Пайка металлов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 26 27 28 29 30 31 32... 163 164 165
|
|
|
|
изгиба, кажется с первого взгляда весьма заманчивым, но при , испытании таких образцов практически не устраняется изгиб. Как показали сравнительные исследования ряда лабораторий США, такие образцы не имеют существенных преимуществ по сравнению с обычными нахлесточными. Наиболее определенные результаты получаются при испытании различных образцов с двойной нахлесткой, а также различных вставных центрированных образцов, когда устраняются деформации изгиба. Некоторую неопределенность в расчете прочности на срез нахлесточных образцов вносит также непостоянство среднего значения тср при испытании образцов с разной площадью нахлестки; тср уменьшается с увеличением площади нахлестки. Обычно полагают, что с увеличением площади нахлестки можно достигнуть равнопрочное™ основного металла и паяного соединения, при какой-то величине нахлестки разрушение произойдет по паяемому металлу. Но практически вследствие образования дефектов спая при увеличении площади нахлестки получение равнопрочное™ может оказаться недостижимым. Не случайно в практике пайки отношение нахлестки к толщине паяемого металла обычно составляет 3—5 (чаще 3—4). Минимальная ширина нахлесточного соединения может быть рассчитана приближенно для телескопических соединений, работающих на растяжение из условия равнопрочности шва и паяемого металла. Например, по Г. X. Бону сопротивление срезу телескопического соединения из отожженной аустенитной стали с пределом прочности 62 кгс/мм2, паянной припоем ВА&3 (50% Ag, 15% ;Си, 15,5% 2п, 26% Са\ 3% N1), при разрушении по шву равно 28 кгс/мм2. Зазор равен 0,04 мм. Следовательно, при растяжении и к = 2,2. Обычно отношение ширины нахлестки к наименьшей толщине в рассмотренном случае принимают равным —3. Контактное упрочнение паяного шва. Известно особое поведение тонких прослоек пластичного феррита по границам зерен мартенситной стали. Типично хрупкое разрушение образцов такой стали обычно происходит по ферритной прослойке, менее прочной, чем зерно. Хрупкое разрушение по пластичной прослойки можно объяснить особым жестким напряженным состоянием — объемным трехосным распределением напряжений, сдерживающих развитие пластической деформации. При капиллярной пайке прочных металлов с образованием пластичного паяного шва (мягкой прослойки) создаются условия для образования трехосного напряженного состояния в нем, тормозящие его ПЛЯСТИЧРГТ^т ЛРгЬппшяниич и тдам г-а"л.т"" гпппппашппю ное соединение. Пластичный паяный шов выполняет не только пассивную роль, обеспечивая соединение, но и активную роль в его упрочнении. Такая функция пластичного тонкого паяного шва при капиллярной пайке установлена еще в 1936 г., когда Р. Н. Лич обнаружил повышение прочности паяных стыковых соединений 56 с уменьшением толщины шва. Подобное упрочнение паяных швов, основанное на затруднении пластической деформации металла за счет влияния высокопрочного основного металла при сварке плавлением, обнаружили позже Л. М. Кочанов и О. М. Бакши. Некоторую неясность в обсуждаемом вопросе о влиянии жесткой стенки на механическое упрочнение мягкого металла шва в сварном и паяном соединениях внесли расчеты пределов прочности соединений на основе весьма упрощающих моделирование напряженного состояния допущений, принятых в работе Л. М. Кача-нова и О. И. Бакши. В частности было допущено условие несжимаемости соединяемых металлов и мягкой прослойки, обладающих одинаковыми модулями упругости. Согласно одной из аппроксимаций предел прочности таких соединений Где 1 — отношение толщины "мягкой" прослойки к к ее ширине. Из этого условия вытекает, в частности, что при Н = 0, т. е. при отсутствии прослойки или ее очень малой толщине к —* 0, предел прочности соединения стремится к бесконечности. В опубликованных работах по экспериментальному исследованию прочности стыковых преимущественно цилиндрических паяных соединений сплавов рассмотрены четыре варианта зависимости их предела прочности от зазора при условии.^то предел прочности паяемого металла больше, чем у литого припоя (рис. 21, табл. 5). Наиболее часто встречающийся вариант изменения прочности отвечает схеме на рис. 21, б. Такой тип зависимости ав — б обычно имеет место при пайке металлов пластичными припоями, слабо взаимодействующими с паяемым металлом и значительно менее прочными, чем этот металл. Подобная зависимость впервые обнаружена при пайке коррозионно-стойкой стали припоем Ag—Си—Ъп—Са с температурой ликвидуса ~600° С. По данным Р.'Н. Лича при уменьшении зазора от 0,6 до 0,04 мм предел прочности стыковых паяных соединений повышался с 30 до 90 кгс/мм2. Снижение предела прочности паяных встык образцов с уменьшением зазора от 0,04 мм объясняли случайными дефектами паяного шва, в частности, пори Ширина зазораШирина зазора а)6/б)I) Рис. 21. Зависимость прочности стыковых паяиых соединений от ширины зазора
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 26 27 28 29 30 31 32... 163 164 165
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
