Пайка металлов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 128 129 130 131 132 133 134... 163 164 165
|
|
|
|
Рис. 46. Примеры расположения припоя перед пайкой капиллярной (а, б, д), некапиллярноЙ (", г) щегося элемента не препятствуют заполнению зазора припоем, а пленка окисла, образовавшаяся на припое перед его расплавлением, остается вне зазора. Припой 34А и силумин с добавками 5% Bi или 5% Cd вполне удовлетворительно затекают в V-образные зазоры при некапиллярной пайке. При Y-образных зазорах происходит заполнение лишь некапиллярной части шва, вероятно, вследствие попадания в закрытую подложкой капиллярную нижнюю часть зазора паров легкоиспаряющихся элементов. Капиллярная пайка этими припоями осуществлена при условии вытекания их из питателя — сквозного отверстия в верхней пластине нахлесточного соединения. Методом многофакторного планирования экспериментов установлено, что изменение температуры в интервале 590—610° С для магния и цинка и 590—620° С для висмута и кадмия существенно не влияет на прочность некапиллярного паяного соединения. Увеличение времени нагрева с 14 до 22 мин приводит к повышению прочности при добавках магния и цинка на 1 кгс/мм2, при добавках висмута на 1,5 кгс/мм2, а кадмия на 3,1 кгс/мм2. С повышением содержания легкоиспаряющегося элемента в припое с 10 до 20% Mg или Zn, с 5 до 15% Bi или Cd прочность соединения снижается на 1 кгс/мм2 для Mg и Zn, на 1,6—2 кгс/мм2 для Bi и Cd. Увеличение времени нагрева особенно благоприятно для Bi и Cd. Методом крутого восхождения (с единичным шагом изменения содержания легирующего элемента на 1%) обнаружено, что'наиболее высокая прочность некапиллярного паяного соединения (ов = ll-f-12 кгс/мм2) наблюдается при использовании висмута или кадмия в количествах 2—5% при пайке по режиму 620° С 22—24 мин; оптимальное содержание в силумине магния 2—8% и цинка 5—10%. К пит я утнп-пря líTUR ня а и ппрггппяа пяйия R ппгийпний rnnw -^.......... r.....------. "f----—• ---- — —----^--- — интенсивно развивалась контактно-реактивная пайка алюминия и его сплавов. Одна из наиболее старых технологий — пайка с применением больших давлений для удаления жидкой эвтектики из зазора использована при разработке способа Alcoa-260 [181. 260 Процесс А1соа-260 может быть осуществлен, в частности, с медной фольгой (0,075—0,125 мм) при нагреве между угольными блоками при умеренном давлении 0,8—1,5 кгс/мм' и без флюса; нахлестка 9,5—12,7 мм, время пайки 15 с, медная фольга должна быть полностью израсходована при контактно-реактивном плавлении. Характерно, что при давлениях "0,5 ат выдавливание Жидкой фазы недостаточно, а прочность паяного соединения, шов которого содержит значительное количество малопластичной эз-тектики, находится в пределах 3,8—6,7 кгс/мм4. Прочность соединения при этом тем ниже, чем больше выдержка при температуре пайки до приложения давления. О. Е. Осинцев, Н. А. Баресков и др. исследовали контактно-реактивную пайку алюминиевого сплава 01911 через прослойку серебра (15—25 мкм), нанесенную плакированием при температуре 200° С с обжатием 45—50%. Слой серебра может быть нанесен только на одну из соединяемых деталей. Пайка возможна в вакууме 5 • Ю-* мм рт. ст. с прижимом деталей за счет атмосферного давления с нагревом при температурах 575—600* С в течение 10— 15 мин, в том числе выдержка при оптимальной температуре пайки (590=ь5)° С в течение 5—7 мин. При толщине серебряного покрытия 35—45 мм развивается значительная химическая эрозия алюминиевого сплава. Показана возможность контактно-реактивной пайки сплава 6061 с комбинированными прослойками из меди, олова и серебра (оптимально 17% Ag), нанесенными гальваническим способом: медь из сульфатной ванны, а серебро из цианистой. Этот вариант технологии опробован при пайке сотовой панели к обечайке. МАГНИЙ И ЕГО СПЛАВЫ Трудности пайки магниевых сплавов обусловлены прежде всего образованием на их поверхности пленки окисла MgO, обладающего высокой химической стойкостью и практически не диссоциирующего в аргоне или вакууме или в известных в настоящее время активных газовых средах. Для удаления пленки применяют активные флюсы, содержащие хлористые и фтористые соли лития, калия и натрия, а пайку легкоплавкими припоями выполняют с предварительным абразивным лужением. Перед пайкой деталей из магния и его сплавов с их поверхности должны быть тщательно удалены все загрязнения, окислы и слой, образующийся при оксидировании. От жиров и грязи поверхности очищают ветошью, смоченной в бензине, этиловом спирте. Консервирующую смазку с деталей удаляют кипячением в (0,6— 1)%-ном водном растворе соды в течение 20—30 мин, последующей промывкой в теплой воде и сушкой при температуре 60—80" С. Для пайки магниевых сплавов нашел применение флюс марки ДАУ452-аналог флюса ЗбОМг состава: 42,5% KCl, 10% NaCl, $7% LiCl, 10% NaF, 0,5% Na3AlFe, температура плавления 380° С. Остатки флюсов способствуют интенсивной коррозии паяного
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 128 129 130 131 132 133 134... 163 164 165
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
