Пайка металлов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 316 317 318 319 320 321 322... 382 383 384
|
|
|
|
Таблица 45. Механические свойства нахлесточных соединений из стали или железа, паянных оловянно-свинцовыми припоями Припой Тср, МПа а„ МПа Железо, низкоуглеродистая сталь Оцинкованное железо Луженая жесть Железо, низкоуглеродистая сталь РЬ 3,2 5,0 77,42 ПОС 40 60 46,0 48,0 98,98 ПОС 30 49 41,1 35,3 112,7 ПОС 18 5,0 42,1 45,1 102,9 ПОС 4—6 48,0 25,5 44,1 100,9 Sn 13,7 16,7 — 77,4 Границе паяного шва (табл. 45). Прочность имеют соединения, паянные припоями ПОС 50 и ПОС 61. Прочность соединений зависит и от технологии пайки и величины нахлестки. Этим объясняется некоторое различие данных по прочности у разных исследователей. В частности, на прочность могут оказать влияние перегрев припоя, длительность пайки, состав флюса и т. п. После пайки стали 20 легкоплавкими припоями с применением в качестве флюса водного раствора хлористого цинка сопротивление срезу соединений, паянных оловом при зазоре 0,1 мм, составляет (в среднем) 32,3 МПа, при пайке припоем ПОС 40— 33,9 МПа, ПСр 2,5—27,4 МПа. При изменении ширины зазора от 0,1 до 0,3 мм сопротивление срезу не изменяется. Временгіое сопротивление разрыву стыковых соединений из стали 20 составляет в среднем при пайке оловом 67,6 МПа, ПОС 61—56,8 МПа; ПОС 40—67,6 МПа; ПСр 2,5—5,09 МПа; сплавом Розе — 21,3 МПа; существенно влияет на временное сопротивление при пайке стали 20 встык оловом и ,оловянно-свинцовыми припоями перегрев припоя, при перегреве припоя на 100 °С выше температуры ликвидуса временное сопротивление разрыву стыковых соединений, паянных припоем ПОС 40, в среднем снижается с 67,6 до 53,3 МПа, ПОС 61— с 5,9 до 29,4 МПа; оловом — с 67,6 до 44,1 МПа и сопровождается увеличением пористости шва, что, вероятно, и снижает прочность соединений. Образующиеся в вакууме на поверхности высоколегированных коррозионно-стойких сталей типа 12Х18Н9Т, 14Х17Н2 и других оксиды со структурой шпинели не восстанавливаются жидким оловом. При 800 °С низкий угол смачивания таких сталей оловом, вероятно, связан с растрескиванием оксидной пленки и физико-химическим взаимодействием стали и железа с жидким оловом выш^ температуры образования соединения РеЗпг. По данным Г. С. Хо-дакова, энергия активации смачивания стали 12Х18Н9Т оловом при температуре 1000—1100 °С равна 103 586 Дж/моль, что соизмеримо с энергией активации диспергирования оксида под действием жидкого металла. 314
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 316 317 318 319 320 321 322... 382 383 384
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
