Расчеты тепловых процессов при сварке
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 218 219 220 221 222 223 224... 294 295 296
|
|
|
|
220Плавление основного и присадочного металла отношение HjB. Коэфициент температуропроводности для малоуглеродистой стали примем равным а =0^08 см/сек, теплосодержание расплавленного металла S^_^~2500 кал/см^, — _ П50^0Л62_ '""а''^;^ " 0,08^.2500 Отношение^ характеризующее очертание зоны проплавлення, В " 19,5"" * По графику фиг. 134 находим, что для значений eg ^11,7 и HJB ^0,2 термический к. п. д. fjf-^'OfilS, Расчет п о размерам зоны проплавлення. Для определения воспользуемся уравнением (41 2) vFrpCtTru _0А&2^0 57.2500_ Тепловой к п. д. процесса проплавлення Ояр = 0^^^=^0,75.0,20^=30,15 В данном случае только 15% тепла, развиваемого дугой, идет на гроплавле-нпе основного металла. Остальное тепло (85%) теряется в дуговом промежутке и в электроде и расходуется на перегрев металла в зоне проплавлення н на подо-ірев металла вне этой зоны. § 43. ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ ПРОЦЕССОВ НАПЛАВКИ И ПРОПЛАВЛЕННЯ При дуговой сварке протекают два тесно связанных тепловых процесса. Тепло сварочной дуги разогревает основной металл свариваемого изделия и проплавляет его поверхность или кромки на определенную глубину (§ 39—42), С другой стороны, тепло дуги рас= плавляет металл электрода (при сварке плавящимся электродом по способу Н. Г. Славянова) или присадочный стержень (при сварке неплавящимся электродом по способу Н, Н. Бенардоса) (§ 35 и 38). Процессы проплавлення ссновного и наплавки присадочного металла связаны между собой наиболее тесно при дуговой сварке плавящимся электродом. Распределение тепла дуги между ее полюсами—электродом и изделием-™ зависит от материала полюсов, химического состава покрытия или флюса, рода и полярности сварочного тока и длины дуги. Общую тепловую мощность сварочной дуги легко регулировать изменением величины тока, но возможность перераспределения тепла между изделием и электродом ограничена. Соотношение между количествами проплавленного ссновного и наплавленного присадочного металла при заданных размерах и форме изделия и при заданном составе ссновного металла, электрода и покрытия или флюса устанавливают выбором условий режима: тока, напряжения дуги, скорости и характера перемещения дуги по поверхности изделия, а также диаметра электрода. В дальнейшем поставлены задачи: а)установить количественные характеристики обоих процессов; б)выявить условия режима, обеспечивающие высокую произво-дцтельнссть й эффективность дуговой сварки.
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 218 219 220 221 222 223 224... 294 295 296
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
