Расчеты тепловых процессов при сварке
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 205 206 207 208 209 210 211... 294 295 296
|
|
|
|
Размеры ванны и зоны проплавленая 207 Сварка под флюсом (фиг. 128,в) характеризуется значительной глубиной проплавлення. Ручная сварка (фиг. 128,а,б) отличается большим разбросом значений Я/В, так как очертание зоны проплавлення в этом случае зависит как от технологических свойств электрода, так и от его поперечных колебаний. Коэфициент полноты JX обычно меньше единицы, так как очертание зоны проплавлення вписывается в прямоугольник с основанием 5 и высотой Я. При ручной дуговой наплавке валиков стальными электродами разных типов без поперечных колебаний при токе 140—-300 а коэфициент полноты очертания зоны проплавлення обычно колеблется в узких пределах от 0,6 до 0,7 (А, А. Ерохин). При наплавке валиков стальным электродом с поперечными колебаниями при силах тока 250—1100 а коэфициент полноты обычно не выходит из пределов 0,6—0,8. Таким образом, коэфициент полноты достаточно устойчив и его удобно использовать при расчетах (см. § 43). Фиг. 128. Очертания зон проплавлення: я— ручная наплавка уширенным валиком; б — ручная наплавка бе^ поперечных колебаний электрода и в — автоматическая наплавка под флюсо.ч. § 40. РАЗМЕРЫ ВАННЫ И ЗОНЫ ПРОПЛАВЛЕННЯ Расчетная схема. Размеры ванны и зоны проплавлення будем рас-считывать, предполагая, что тепло сосредоточенного источника — сварочной дуги —распространяется по металлу вследствие теплопроводности и прогревает прилегаюпдую к источнику зону металла выше температуры его плавления Т^^. Теория процессов распространения тепла при дуговой сварке (гл. И) позволяет установить количественную зависимость размеров и очертания зон, прогреваемых выше заданной температуры, от условий режима сварки, т. е от тепловой мощности сварочной дуги и скорости ее перемещения, а также от распределения ее тепла по поверхности изделия, от формы и размеров изделия и от теплофизических свойств основного металла. Теоретическое очертание ванны рас-плавленного металла должно соответствовать мгновенному очертанию изотермы температуры плавления Т^^. Теоретическое очертание ванны не совпадает с действительным, потому что действительное очертание ванны зависит от параметров, которые не учтены при выводе уравнений распространения тепла по свариваемому изделию. При выводе уравнений, описывающих процессы распространения тепла сварочной дуги, предполагалось, что тепло дуги сосредоточено в точке или по линии, тогда как в действительности тепло дуги неравномерно распределено по поверхности пятна, углубленного в кратер. Расчетные схемы учитывают только распространение тепла
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 205 206 207 208 209 210 211... 294 295 296
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
