Расчеты тепловых процессов при сварке
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 194 195 196 197 198 199 200... 294 295 296
|
|
|
|
196Плавление основного и присадочного'^.геталла Температурное поле в проволоке будем относить к подвижной системе координат ОХ с началом, совпадающим с торцевым сечением электрода, оплавляемым дугой. При установившемся состоянии процесса, т. е. при постоянной скорости подачи проволоки и при постоянных токе / и напряжении дуги U распределение температуры в вылете проволоки остается постоянным. В начале горения дуги, а также вследствие неизбежных при сварке отклонений режима от средних значений, температура может отличаться от установившейся, но эти отклонения, вызванные переходными процессами выравнивания температуры, не имеют существенного практического значения. Установившуюся температуру Т{х) в вылете электрода от нагрева юком и дугой будем рассматривать как сумму температуры Т^{х) нагрева током и температуры Т^(х) нагрева дугой, которые определим раздельно. Температуру Т^{х) рассчитаем в предположении, что проволока, поступающая к контакту А с температурой То, нагревается на участке OA током /. Температуру Г^(х) рассчитаем, полагая, что тепло дуги распространяется в стержне, равномерно нагретом до температуры Г^. —^^^(О), равной температуре торца О проволоки при нагреве только током. В действительности тепло дуги повышает температуру вылета на участке ОВ и вследствие повышения удельного сопротивления, которое увеличивает работу тока на этом участке. Местное взаимодействие процесса распространения тепла дуги и процесса нагрева проволоки током в нашем расчете не учитывается. Температура нагрева током. Как показывают предварительные расчеты, распределение по длине вылета температуры Т^{х), вызван™ ной нагревом током, близко к линейному. Поправка, вносимая теплопроводностью в направлении оси ОК в тепловом балансе любого элемента dx длины вылета, незначительна в сравнении с количеством тепла, выделяемым током. Поэтому процесс нагрева вылета проволоки током можно в первом приближении рассчитывать, пренебрегая влиянием теплопроводности в направлений оси ОХ. Выделим элемент объема проволоки Fdx. По высказанному предположению этот элемент не может обмениваться теплом через грани, перпендикулярные оси ОХ. в элементе объема выделяется тепло от работы тока, его боковая поверхность обменивается теплом с окружающей средой (воздухом или флюсом). При этих предположениях процесс нагрева током элемента объема движущейся электродной проволоки, перемещающегося за время t от контакта А до оплавляемого торца О, принципиально не отличается от процесса нагрева током неподвижного элемента объема электродного стержня за тот же промежуток времени. Изменение температуры T^{t) подвижного элемента объема проволоки можно поэтому рассчитывать методами, развитыми для расчета нагрева током электродных стержней ~ численным (§ 33) или приближенным (§ 34). Тогда распределение температуры по длине вылета выразится ТАх)^т{^У(37.1)
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 194 195 196 197 198 199 200... 294 295 296
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
