Расчеты тепловых процессов при сварке
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 180 181 182 183 184 185 186... 294 295 296
|
|
|
|
182 П шелєние основного и присадочного металла 120 40 .— J при расчете нагрева в небольшом промежутке температур (не более 100°). Удельное сопротивление электродной проволоки. Удельные сопротивления р различных сортов стали значительно отличаются друг от друга при нормальной температуре (фиг, 115). Удельное сопротивление аустенитной стали в 5—7 раз больше, чем малоуглеродистой. С повышением температуры удельное сопротивление железа и малоуглеродистой стали резко увеличивается, сопротивление же аустенитной стали растет значительно медленнее. При нагреве выше точки Кюри (768''для железа) и в особенности выше точки Ас^ (дОб"") сопротивления сталей различных марок выравниваются. Изменение а и су с повышением температуры описано в § 1 и 2. При нагреве электрода до 700—800'' риа увеличиваются в несколько раз, поэтому невозможно рассчитывать весь процесс по их осредненным значениям. Расчет нагрева электрода числен* НЫМ методом, процесс нагрева электрода можно рассчитать численным методом. Всю разность температур ог начальной до конечной делят на небольшие промежутки температуры АГ (не более 50—ЮО""); для каждого из них выбирают свои осредненные значения р, осз и су. По уравнению (33.4) рассчи-тывают среднюю скорость в данном промежутке, а по скорости нагрева определяют время Д^, необходимое для заданного повышения ДТ температуры электрода. В результате расчетов по этому способу получена зависимость температуры голого электрода из малоуглеродистой стали от времени нагрева при различных плотностях тока (фиг. 116), атакже завистіость составляющих теплового баланса от температуры (фиг. 117). Штрих-пунктиром показана интенсивность W выделения тепла током при плотностях тока 7, 10 и 15 а/мм^, соответствующая нагреву электрода без теплоотдачи. Сплошными линиями показана интенсивность теплоотдачи боковой поверхнссти при электродах диаметром 4, 6 и 10 млі, а пунктиром—интенсивность повышения теплосодержания Wi^W~W^ для электрода диаметром б мм при плотности тока 10 а/мм^. Пересечение кривых W я соответствует стационарному состоянию процесса; температура этой точки является предельной, выше которой электрод нагреться не сможет, так как все выделяемое тепло W затрачивается на покрытие тепловых потерь в окружающий воздух. Так, например, электрод диаметром 4 млі при плотности тока 10 aJMM^ может нагреться до ООО"". Чем меньше диаметр электрода, тем медленнее он нагревается и тем ниже предельная темпера- в' " ~т " да " )2оо т^с Фиг. 115. Удельное сопротивление малоуглеродистой (му)у Бысокомарганцовистой {ем), кремн-емарганиовистой {км) и хромоникелевой аустенитной (ауст) электродной проволоки (Н. г. Остапенко).
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 180 181 182 183 184 185 186... 294 295 296
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
