Расчеты тепловых процессов при сварке
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 159 160 161 162 163 164 165... 294 295 296
|
|
|
|
Нагрев тонкого листа пламенем линейной горелкиІ6І ПОЛОСОВОГО источника (фиг. 102,6) эквивалентен нагреву стержня в течение времени / неподвижным нормально-полосовым источником той же линейной мощности q^. Для расчета процесса нагрева стыка трубы, согнутой из тонких листов, пламенем быстро движущейся вдоль своей оси линейной горелки воспользуемся схемой нагрева неограниченной пластины (с полным выравниванием температуры по толщине) неподвижным нормально-полосовым источником тепла (§ 28). Расчетная длительность нагрева t горелкой длиной /, перемещающейся со скоростью о, очевидно, равна t^ljv, В соответствии с принятыми расчетными предположениями область /, лежащая впереди быстродвижущегося источника, его теплом не нагревается, область // нагревается исхоч-ником, а в области ///, лежащей позади источника, "выравнивается ранее внесенное тепло. Пример. Стык листов из малоуглеродистой стали толщиной 1,5 мм нагревают пламенем линейной горелки с расходом ацетилена 1500 лІчас, перемещающейся to скоростью 94 MJ4ac=2,6 см/сек. Наконечник горелки имеет 20 сопел Ко О {t/"0,75 мм) с шагом 6 мм; рабочая длина наконечника /—20-0,6 =12,0 слг. При этих условиях нагрева поверхность листов на оси перемещения горелки начинает оплавляться (опыты М. X. Шоршорова). Наиболее высокая температура на оси перемещения горелки достигается в точке В (фиг. 102, б), находящейся под нагревом в течение ^ 12'0 ^^t^2;f="^'^ Вычислим изменение температуры точки О оси ОХ в периоде нагрева и в периоде охлаждения. Тепловые измерители источника выберем по данным § 22 для наконечника типо-размера Б: линейная эффективная мощность ^1=13? кал/см сек (табл. 5), коэфициент сосредоточенности ^—0,89 l/cM^ (табл. Ь); постоянная времени при нагреве стали ^о=3,5 сек. (табл, 6); коэфициент теплообмена между пламенем и нагреваемой поверхностью трубы а =-0,015 кал/см^сек''С (табл. 6); Расчетные теплофизические коэфициенты для малоуглеродистой стали выберем по данным § 1 и 4 '— см. также пример 1, § 27. / — 0,01 кал/см сек °С; г^з^ 1,25 кал/см'^ °С; а 0,08 смусек. Коэфициент теплообмена между внутренней поверхностью трубы и воздухом примем по данным § 2 и4 ^2 =^ 0,001 кал/см^ сек °С. Коэфициент температурообмена выразится 0=^^^+-0,085 1/сек. с^іЬ1,25-0,15' ^ Температура сквозного прогрева точек оси ОХ по уравнению (28.5) в периоде нагрева выразится Т (О, О-----^0,085.3,5[ф(|/о Qg5.^„3 5) __ 21/(0,015+ 0,001).0,10.0,15 — Ф (1'0,085.3,5)] 4300-1,35[Ф ( УО^Ш^ГрЩ) — 0,560] . (29.1) Длительноегь нагрева любой точки С оси ОХ равна ^ 12,0 ~ - - — ---^ ™ 4,6 сек, V *&, о и. Н Рыкалин
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 159 160 161 162 163 164 165... 294 295 296
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
