Термомеханическое упрочнение стали в заготовительном производстве
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 5 6 7 8 9 10 11... 70 71 72
|
|
|
|
ционных Сеток, возникающих при МТО, причем в некоторых случаях происходит равномерное выделение дисперсной высокопрочной фазы типа нитридов, что способствует повышению жаропрочных свойств стали в условиях длительного нагружения и приводит к заметному увеличению конструктивной прочности при активном нагружении [81]. Опыт показывает, что значительное измельчение зерна феррита при горячей обработке давлением достигается при применении так называемой контролируемой прокатки. Технология контролируемой прокатки обеспечивает получение мелкого аустенитного зерна и после уа-превращения — мелкозернистой феррито-перлитной структуры, а при соответствующем легировании— структуры игольчатого феррита. Контролируемая прокатка представляет собой высокотемпературную обработку низколегированной стали, заключающуюся в том, что нагрев под обработку давлением и режим обжатий до достижения температуры конца прокатки обеспечивают получение рекристалли-зованного аустенитного зерна наименьшего размера [46]. Обычно на заключительной стадии прокатки необходимы достаточно интенсивные обжатия и обеспечение низкой температуры конца прокатки (840—650°С). Использование чрезмерно низких температур конца прокатки не рекомендуется из-за возможного очень сильного наклепа феррита и неполной его рекристаллизации, что может сопровождаться повышением переходной температуры. По данным работы [99], контролируемая прокатка — оптимизированный нагрев и непосредственно прокатка, обеспечивающие получение мелкого ферритного зерна посредством реализации двух механизмов: образования мелких рекристаллизован-ных аустенитных зерен в результате прокатки в интервале средних температур, и за счет деформации аустенита ниже температуры рекристаллизации, усиливающей зарождение ферритных зерен. Различие между ТМО и контролируемой прокаткой заключается лишь в конечной цели обоих процессов. Целью контролируемой прокатки является достижение для низколегированной стали свойств, равноценных или превосходящих свойства нормализованного металла, а при ТМО стремятся достичь свойств, превосходящих значения, наблюдаемые у термически улучшенного металла. Контролируемую прокатку следует рассматривать как процесс, состоящий из трех стадий, включающих в себя деформацию в верхней части аустенитной области (выше 1000°С), в нижней части (950°С) и в смешанной аустенитно-ферритной области (ниже 700°С). Прокатка в верхней части аустенитной области обычно рассматривается как одновременная деформация и рекристаллизация, хотя она и не приводит к полной динамической рекристаллизации. На 2-й стадии прокатки температура и степень дефор мации значительно влияют на кинетику рекристаллизации аустенита. В стали с ниобием критическое обжатие для полной рекристаллизации весьма велико и зависит от температуры. На практике рекристаллизация подавляется полностью при температурах ниже 950 °С. Деформация на 2-й стадии приводит к образованию удлиненных зерен, полос скольжения и к выделению частиц карбонитридов ниобия преимущественно на границах аустенитных зерен. Выделившиеся частицы до начала уа-превращения служат препятствием росту зерен после рекристаллизации. Увеличение степени деформации сопровождается снижением переходной температуры хрупкого разрушения (по виду излома), однако и несколько снижает энергию разрушения. Мелкий рекристаллизованный аустенит превращается в процессе непрерывного охлаждения в мелкозернистый феррит. Микростуктура и механические свойства зависят от того, в какой области завершена контролируемая прокатка. На 1-й стадии зерна аустенита измельчаются до предельного размера около 20 мкм; производимая деформация достаточна для завершения рекристаллизации после каждого пропуска; на 2-й стадии с увеличением степени обжатия происходит измельчение зерен феррита, достигающее предела при суммарной деформации около 60%. Влияние температуры деформации и степени обжатия на прочность невелико. Переходная температура хрупкого разрушения зависит от размера зерна феррита, полученного после прокатки. На 3-й стадии деформации происходит резкое повышение прочности и быстрое понижение переходной температуры и ударной вязкости. Микроструктура состоит из вытянутых зерен феррита с сильно развитой субструктурой, а также полигонального феррита. Таким образом, контролируемая прокатка позволяет получить сталь с максимально мелкозернистой структурой за счет использования эффекта дисперсионного твердения и благоприятную субструктуру. Благодаря этим факторам прокатанная в режиме контролируемой прокатки сталь обладает высокой прочностью, вязкостью и хорошей свариваемостью. При прочих равных условиях она характеризуется более высокими значениями показателей прочности в сравнении с состоянием после нормализации (значения ав больше на 40—100 МПа; ат — на 150 МПа). При этом одновременно возрастает на 200—600 кДж/м^ ударная вязкость и снижается порог хладноломкости Tso на 20—40°С. При одинаковых значениях ат углеродный эквивалент сталей, подвергающихся контролируемой прокатке, ниже, чем у нормализованной стали, поэтому стали после контролируемой прокатки имеют высокую свариваемость. К числу наиболее серьезных затруднений в распространении контролируемой прокатки относится необходимость создания специализированных прокатных станов, позволяющих выдерживать большие усилия при деформации металла с пониженной температурой. 14
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 5 6 7 8 9 10 11... 70 71 72
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
