Термомеханическое упрочнение стали в заготовительном производстве
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 59 60 61 62 63 64 65... 70 71 72
|
|
|
|
то, чем сильнее преобладание в схеме растягивающих напряжений (т. е. , чем жестче схема), тем больще положительная алгебраическая сумма и соответственно больще коэффициент жесткости. Определение коэффициента жесткости можно производить через главные деформации е, с учетом однозначной связи интенсивности напряжений и деформаций. Тогда формула для определения коэффициента жесткости будет иметь внд [69]: "ж = [(ei — 62) — (62 — 63)]/V(e, e,f -f (e, e^) + (63 — e^f . (5.3) Определение напряженного состояния по коэффициенту следует проводить в тех зонах объема доформируемого металла. Рис. 5.6. Развитие поры в трещину прн прокатке лопаток по калибровке / где схема напряженного состояння является наиболее жесткой. Для процессов обработки металлов давлением такими зонами являются свободные поверхности очага деформации. Такой подход дает возможность определять местные деформации в опасных зонах методом координатных сеток. Для установления возможности разрушения металла по коэффициенту жесткости были прокатаны составные свинцовые образцы с координатной сеткой, нанесенной в поперечном сечении. Разрушение материалов является следствием возникновения и роста трещин микроскопических размеров в результате неоднородной деформации [43]. На рис. 5.6 показано развитие мнкротрещины в заготовке лопатки, прокатанной по калибровке /. Установлено, что если "ж О, то имеет место развитие микротрещииы в макротрещину, а если Пж О, то происходит залечивание микротрещин. Коэффициент жесткости при прокатке определяли в локальных местах сечения (в области разъема калибров). Главные деформации оценивали по изменению размеров координатной сетки после деформирования: ei = 1п fiJhQ, % = In (6i/6o); 63 = — (^1 + е^),(5.4) где /lo, hi — вертикальные размеры ячейки координатной сетки соответственно до деформации и после; Ьо, Ь\ — горизонтальные размеры этой же ячейки. При прокатке заготовок лопаток по калибровке / (с разрушением) Пж = 0,2 1,0; при прокатке ио калибровке // (без разрушения) Пж = 0,8 0,2. Для центральных участков сечения Пж = —0,9, что указывает на интенсивное залечивание образующихся микродефектов. Известно, что элементарные акты пластической деформации и разрушения происходят в микрообъемах с размерами порядка десятков и сотен межатомных расстояний. В результате локализации деформаций зарождаются микротрещнны, которые в зависимости от схемы напряженного состояния залечиваются, либо увеличиваются. Согласно дислокационной теории, микротрещины зарождаются в местах, где развитие микроскопически неоднородной пластической деформации заторможено каким-либо препятствием [87]. В результате концентрации дислокаций у этого препятствия в микрообъеме возникают ориентированные напряжения, которые превосходят предел прочности материала в данном микрообъеме, происходит разрушение межатомных связей в решетке и образуется микротрещина. Следствием образования микротрещин внутри материала в этих местах является уменьшение его плотности [36]. Плотность по ширине сечения прокатываемых заготовок для лопаток определяли после второго прохода, так как именно после прокатки в черновых калибрах наблюдается появление трещин. Лопатки, не имеющие поверхностных трещин, разрезали по ширине профиля на пять частей. Определение плотности каждого участка сечения проводили методом гидростатического взвешивания по формуле Р20 = mi L mi ^{p-D)+D (1 + рЛ/). (5.5) Здесь Р20 — плотность образца при температуре ^ = 20°С; шх и Шз — масса гирь, уравновешивающих тело в воздухе и воде соответственно, г; р — плотность воды при температуре взвешивания, г/см^; Z) — плотность воздуха, равная 0,0012 г/см^; [3 ~ коэффициент объемного расширения стали, для высокохромистых нержавеющих сталей р = 33,19~' град-'; Д/ — отклонение Температуры воды при взвешивании от приведенной, = = 20 — t, где t — средняя температура воды при взвешивании, /! = (/,-(_/2)72 (Л, ^2 — температура воды до и после взвешивания соответственно). Погрешность при измерении плотности составляет ±10-" г/см^ (изменение температуры воды составляет ±0,1 °С). При измерении плотности деформированных металлов основная трудность связана с малым изменением плотности. Для уменьшения случайной ошибки результата плотность образцов определяют путем тройного гидростатического взвешивания на 123
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 59 60 61 62 63 64 65... 70 71 72
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
