Термомеханическое упрочнение стали в заготовительном производстве
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 58 59 60 61 62 63 64... 70 71 72
|
|
|
|
Заготовка 039ш; Калибровки для фасонных профилей обычно имеют предчи-стовой калибр, построенный по принципу равномерности дефор. мации в чистовом калибре (А/г//г = const) [4]. Для построения предчистового калибра задаются отношением Ah/ho, разбивают профиль на п сечений и определяют Мц в каждом сечении. Принцип равномерности деформации при прокатке лопаточных профилей используется не только для предчистового калибра, но и ряда предшествующих. После разработки чистового и предчистового калибров рассчитывают систему черновых калибров, обеспечивающих переход от форм заготовки ^ к форме профиля предчистового ка-F,=i050m^ либра. Таким образом, в черновых калибрах осуществляется неравномерное деформирование по ширине. Максимальная неравномерность деформа-/Zl'nn ^ ДО-''^'^"^ быть сведена к первым 1-2 /оит проходам, чтобы осуществить перераспределение металла соответственно предчистовому профилю. Если возможно, строится ребровый калибр, ко-Xj=/,/5; торый обеспечивает обработку кромок Fj=SiOMM^ и контроль по ширине проката. Ребровый калибр служит для исправления ошибок в расчетах калибровок. После построения черновых калибров выбирают разъемы, уклоны, рас-K^iSS; ^ считывают нейтральную линию калиб-Fif=395MM ров. Основная сложность расчета ка-l^i^j. либровки возникает при конструиро-Fs=3oa'MM^; вании системы черновых калибров. '.^=3,95 ' При прокатке лопаток по приведенной Рис. 5.3. Калибровка лопаР'^'^' 5-3 калибровке в области разъ-точного профиля при проема калибров имели место попереч-катке в пять проходов из заные трещины, брак из-за которых со-готовки 0 39 мм с суммарставлял более 50%. В работе [83J нои вытяжкой Я,2=з,95 q^^q определено, что основной причиной разрушения металла является неравномерный характер деформации в черновых калибрах. Исследование деформации металла в черновых калибрах проводили по двум схемам калибровок. Различие калибровок заключалось в перераспределении деформации в черновых калибрах за счет изменения конфигурации / калибра (рис. 5.4). В качестве показателя деформации при исследованиях калибровок принимали вытяжку {Х). Для определения вытяжек сечения профиля совмещали друг с другом, разбивали на вер хикальные участки и измеряли планиметром площадь до деформации и после. Вытяжки (А.,) определяли по формуле где Юго — площадь г-го участка сечения до деформации; соп— площадь того же участка после деформации. Распределение К по ширине профиля после прокатки в черновых калибрах по калибровкам I и II различно (рис. 5.5). При деформации по калибровке / вытяжки нарастают по проходам, характер распределения деформаций по ширине сечения сохраняется. По калибровке // неравномерность распределения вытяжки после первого прохода по абсолютному значению больше, чем по калибровке /, больше и средняя вытяжка всего сечения. Однако во втором проходе неравномерность деформаций по калибровке // сведена к минимуму. Если по калибровке / дополнительные растягивающие напряжения, вызванные неравномерностью деформации, суммируются после двух проходов, тем самым ужесточая схему напряженного состояния и, как следствие, облегчая разрушения материала, то по калибровке // значение дополнительных напряжений после Рис. 5.4. Схемы черновых калибров лопаточного профиля по калибровкам / и // f.8 to к'' Чг iZ НЪчешй Рис. 5.5. Распределение вытяжки по ширине сечения профиля после первых двух проходов по калибровкам / (а) и // (б) двух проходов меньше в результате уменьшения неравномерности деформации. При прокатке с использованием калибровки // трещины на поверхности полученных заготовок лопаток не были обнаружены. Коэффициент жесткости Иж, предложенный В. А. Бабичко-вым [69], позволяет учесть влияние схемы напряженного состояния на склонность металла к разрушению: = (0, -f 02 + сгз)/ v2' тг,(5.2) где Ст; — интенсивность напрялений. Так как нормальные растягивающие напряжения (ть стг и стз считаются положительными, а сжимающие — отрицательными, 120 т
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 58 59 60 61 62 63 64... 70 71 72
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
