Термомеханическое упрочнение стали в заготовительном производстве
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 56 57 58 59 60 61 62... 70 71 72
|
|
|
|
температурах до 480 °С, Эти стали относятся либо к мартенситному, либо мартенсито-ферритному классу. Применение их обусловлено высокой стойкостью против коррозии и окалинообра зования, высокой прочностью, пластичностью, хорошими технологическими свойствами после закалки и отпуска. Деформируемость коррозионно-стойких высокохромистых сталей в горячем состоянии имеет свои особенности. В соответствии с диаграммой равновесия для каждой марки сушествует температурный интервал, в котором сталь находится в двухфазном состоянии из-за способности хрома ограничивать у-область. В этом интервале структура стали состоит из аустенита и феррита, и вследствие двухфазности деформируемость сталей резко снижается. Механизм влияния ферритной фазы на пластичность двухфазных сталей объясняется тем, что сопротивление горячей деформации в идентичных условиях у чисто ферритных стален меньше, а пластичность выше, чем у аустенитных сталей. Следовательно, при совместной деформации в аустенитных зерна. х будут возникать растягивающие, а в ферритных — сжимающие напряжения. Это может вызвать разрушение металла. KpoMt того, различны скорости протекания релаксационных процессо1 в аи у-фазах; аустенит наклёпывается сильнее, при этом двух осное растяжение в микрообъемах аустенита снижает сопротив ление разрушению и является одной из причин пониженно! пластичности двухфазных коррозионно-стойких сталей. Данные о наиболее рациональной температуре нагрева пол горячую деформацию этих сталей противоречивы. Так, в работе [44] авторы рекомендуют проводить нагрев стали 12X13 до температур 1065—1180°С, соответствующих аустенитной области, так как дальнейшее повышение температур нагрева способствует появлению в структуре стали высокотемпературной ферритной фазы (б-феррита), содержание которой в количестве более 5 % приводит к ухудшению технологических и служебных характеристик готовых изделий [88]. В работе [27] авторы рекомендуют проводить нагрев до таких температур, которые обеспечили бы деформирование стали в ферритной области (т. е. при температурах выше 1220—1250°С). Влияние различных видов упрочняющих обработок на свойства мартенситной стали изучали в работе [7]. Наилучшим комплексом свойств сталь обладает после высокотемпературной термомехаиической обработки. При выборе температурного интервала нагрева и деформирования в случае упрочнения высоколегированных сталей методом ВТМО необходимо учитывать, что аустенитная область у этих сталей сужена и для проведения высокотемпературного деформирования аустенитной области рекомендуется ограничивать верхнюю температуру нагрева с целью исключения возможности появления в структуре стали высокотемпературной б-фазы. Приближение температуры деформирования к критической точке Лз для высоколегированных сталей может привести к сильному горячему наклепу, когда повышаются прочностные и резко снижаются пластические свойства. Кроме того, при температурах деформирования, близких к точке Лз, повышается анизотропия характеристик механических свойств металла [1], особенно пластических, что крайне нежелательно для материала турбинных лопаток. Установлено, что немедленная закалка высоколегированных сталей не приводит к эффективному повышению комплекса механических свойств. Для перестройки дислокационной структуры по механизму полигонизации с целью повышения как прочностных, так и пластических характеристик необходима некоторая оптимальная выдержка перед закалкой, поскольку протекание рекристаллизационных процессов при ВТМО высоколегированных сталей затруднено. 5.2 Технология процесса прокатки Разработка технологии термомеханического упрочнения при горячей прокатке специальных профилей в промышленных условиях является наиболее сложной задачей. При изготовлении изделий сложной конфигурации большое внимание необходимо уделять калибровке прокатных валков, обеспечивающей равномерное деформирование заготовки, и равномерное распределение свойств металла по сечению. В общем случае разработка технологии сводится к следующему. На основании анализа результатов опытной прокатки, проведенной в соответствии с технологическим процессом, разработанным на базе лабораторных экспериментов, проводится корректировка упрочняющей обработки с учетом особенностей производства и требований, предъявляемых к продукции. Эффективность упрочняющей обработки оценивается в сравнении с применяемой технологией по комплексу механических свойств. Цех профильного проката ПО "Ленинградский завод турбинных лопаток имени 50-летия СССР", в условиях которого осуществляли процесс упрочняющей прокатки, предназначен для производства высокоточных фасонных профилей для турбо-и машиностроения (исслел,ования выполнены при участии канд. техн. наук О. И. Шикурина). Технологический процесс производства сложных фасонных профилей состоит из нескольких этапов. Заготовки нагреваются в проходных газовых печах с роликовым подом. Скорость движения заготовки в печи регулируется и зависит в основном от массы заготовки и температуры металла, до которой необходим нагрев. Нагретые до температуры прокатки заготовки поступают на приемную секцию рольганга и затем в реверсивную клеть последовательного трехклетьевою стана 630/420, где производится основное формирование профиля за один — пять проходов. Характеристики клетей стана приведены в табл. 5.1. 116 117
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 56 57 58 59 60 61 62... 70 71 72
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
