Термомеханическое упрочнение стали в заготовительном производстве
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 55 56 57 58 59 60 61... 70 71 72
|
|
|
|
того, при дробной горячей деформации сталей, которая имеет место в случае прокатки на сортовых станах, необходимо учи тывать остаточное упрочнение, которое может возрастать от прохода к проходу [51]. Особенно важное значение это имеет для аустенитных сталей, наименее склонных к протеканию статической рекристаллизаци в промежутках между обжатиями. Как показали наши данные [15], усилия прокатки в иоследни. х проходах возрастают на 10—40% по сравнению с расчетными значениями усилий, оцененных по методике, используемой npi: расчете параметров обычной горячей прокатки [67]. Учитывая необходимость снижения температуры деформирования при прокатке в режимах ВТМО, последнее обстоятельство необходимс" обязательно учитывать. В работе [12] при исследовании характера распределения обжатий по проходам авторы установили, что калибровка, обес-иечиваюшая равномерный и возрастаюший режим обжатий по проходам, приводит к получению разнозернистости, и только прокатка ио убывающему режиму обжатий обеспечивает получение однородной структуры. Это также необходимо учитывать при разработке калибровки. Как показано в работе [15], дробность деформации оказывает сушественное влияние не только на усилия прокатки, но также на структуру и свойства коррозионно-стойких сталей. Увеличение дробности деформации при прокатке сталей тина Х18Н10Т благоприятно сказывается на повышении прочностных свойств при сохранении достаточно высоких пластических свойств [74]. Оптимизируя процесс дробной прокатки в режиме ВТМО, предусматриваюший охлаждение перед последними проходами с целью увеличения прочности таких сталей, необходимо учитывать усилия ирокатки и рассчитывать их с учетом остаточного упрочнения. Оптимизация процесса ВТМО проката диаметром 34—40 мм из коррозионно-стойких сталей в случае прокатки на стане 350 в ПО "Кировский завод" с учетом вышеизложенных соображений позволила повысить предел текучести стали 08Х18Н10Т на 45—60 7о, при этом пластические свойства снизились незначительно и остались на уровне требований ГОСТ 5949—75 [42]. Отношение ао.г/^в возросло с 0,45 (после ОТО) до 0,6 (после ВТМО), Сталь 12Х18Н10Т упрочнилась сильнее, чем сталь 08Х18Н10Т. Прирост предела текучести при реализации оптимального режима ВТМО составил около 92%, что в 2,7 раза выше значений, указанных в ГОСТ 5949—75. Упрочняющий эффект у стали 08Х18Н12ТФ несколько меньше. Предел текучести по сравнению с обычной закалкой возрос на 15—20%, что связано с малым упрочнением б-феррнта. Кратковременные высокотемпературные испытания показали, что более высокий уровень прочности термомеханически упрочненного проката, выявленный при температуре 20°С, сохраняется и при повышенных температурах (рис. 4.4, а. б). При этом сталь, подвергнутая ВТМО, разупрочняется с повышением температуры в меньшей степени, чем сталь после обычной термической обработки. При испытаниях на длительную прочность образцы из стали 08Х18Н10Т, подвергнутой ВТМО, не разрушались под нагрузкой 460 МПа в течение 5684 ч, а образцы из проката, подвергнутого обычной термической обработке, разрушились во время нагружения прн нагрузке 415 МПа. 70 SO т т SO ^8 о 200 рис. 4.4. изменение механических свойств стали 08Х18Н10Т, подверг-5 иутой ВТМ.0 на стане 350 и обычной термообработке (ОТО) в зави-l симостп от температуры испытания {Т^сп): — —ВТМО; —X—ОТО Осуществление режима ВТМО прутков диаметром 32 мм из конструкционных сталей (см. табл. 4.1), привело к повышению прочностных и незначительному снижению пластических свойств при некотором увеличении (на 22 %) ударной вязкости и предела пропорциональности (для стали 30ХГСН2А). Долговечность ири знакопеременном нагружении при атах = 1900 МПа и г — 0,4 возросла более, чем в три раза. Глава 5 ТЕРМОМЕХАНИЧЕСКОЕ УПРОЧНЕНИЕ ЛОПАТОЧНЫХ ПРОФИЛЕЙ И ЗАГОТОВОК КОЛЕЦ 5.1 Особенности упрочнения сталей мартенситного класса Хромистые коррозионно-стойкие стали, содержащие 12—14 % хрома и 0,1—0,22 % углерода, широко применяются в турбостроении для изготовления турбинных лопаток, работающих при б" 115 114
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 55 56 57 58 59 60 61... 70 71 72
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
