Термомеханическое упрочнение стали в заготовительном производстве
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 54 55 56 57 58 59 60... 70 71 72
|
|
|
|
Ti предел текучести после ВТМО возрастают. Наибольшую про^. ность имеет прокат, обработанный при наименьших температур5 деформирования и промежутке времени от конца прокатки до закалки. Так, в результате реализации ВТМО стали 08Х18Н]ОТ по режиму I (см. табл. 4.1) предел текучести возрос на 40-. 65 % по сравнению с ОТО и в 1,7—2,0 раза по сравнению с тре •1 i Рис. 4,3. Микроструктура (Х200) стали 08Х18Н10Т после ВТМО на стане 350 по режимам: Тюг = = 870°С; т = 20 с (а); Г,ог = = 930 Х, т = 70 с (б); Т^г = = 1020 °С, т = 20 с (в) бованиями ГОСТ 5949—75. При этом пластические свойства снизились незначительно и остались на уровне требований ГОСТ 5949—75. Отношение сТо.г/сТв возросло с 0,45 (при ОТО) до 0,6 (при ВТМО). Сталь 12Х18Н10Т упрочняется больше, чем сталь 08X18HI0T, что обусловлено более высоким содержанием углерода. Прирост предела текучести при реализации ВТМО по режиму 8 (см. табл. 4.1) составил 92 %, что в 2,7 раза выше значений, указанных в ГОСТ 5949—75. Характер влияния последеформационной выдержки такой же, как и в стали 08X18HI0T, однако скорость разупрочнения с увеличением последеформационной выдержки возрастает более интенсивно, что свидетельствует о снижении устойчивости стали против разупрочнения при повышении содержания углерода. Такие же результаты были получены в работе [63]. С учетом того, что детали, изготавливаемые из сталей данного типа, часто работают в условиях наложения кратковремен ,^ого или длительного температурного цикла, был экспериментально определен коэффициент термического расширения и проведены кратковременные испытания на разрыв при температурах 350 и 600 °С, а также на длительную прочность при температуре 400 °С. Коэффициент линейного расширения стали 08Х18Н10Т в диапазоне температур 20—700°С в результате ВТМО практически ие изменился. Более высокий уровень термомеханически упрочненного проката сохраняется и при повышенных температурах [42]. Поскольку для сталей типа Х18Н10Т большое значение имеет стойкость против межкристаллитной коррозии (МКК), были проведены испытания по методу АМ (ГОСТ 6032—75) как для термомеханически упрочненного проката без последующей термической обработки, так и с провоцирующим отпуском при температуре 650 "С, выдержке 1 ч, и последующим охлаждением на воздухе для всех исследуемых режимов. Результаты испытаний подтвердили, что ВТМО не понижает стойкость сталей 08Х18Н10Т и 12Х18Н10Т против межкристаллитной коррозии. О сохранении высокой технологической пластичности термомеханически упрочненного проката свидетельствует тот факт, что на прутках, подвергнутых изгибу в соответствии с ГОСТ 14019— 68, трещин на поверхности металла не обнаружено. 4.4 Оптимизация процесса горячей прокатки при ВТМО При оптимизации процесса горячей прокатки в случае ВТМО сортового проката температурно-деформационный режим должен обеспечивать формирование геометрии профиля, заданный уровень механических свойств, допустимый уровень нагрузок на оборудование и привод клетей прокатного стана. Скоростной и временной режимы доллны обеспечивать получение заданной конечной структуры, а следовательно, и свойств термомеханически упрочненного проката. При оптимизации процесса в каждом конкретном случае необходимо находить оптимальное сочетание этих параметров. Кроме того, следует исходить из возможности достижения наибольшей производительности процесса. Для решения такого комплекса задач необходимо провести ряд предварительных исследований. На первом этапе строят статистическую модель процесса для конечной (наиболее важной в плане формирования окончательной структуры и свойств) стадии процесса ВТМО. Далее оценивают влияние температуры деформации как на механические свойства (в частности, предел текучести стали), так и на уровень изменения давления прокатки. Методика оценки такого влияния приведена на примере труднодеформируемых коррозионно-стойких хромоникелевых сталей (см. гл. 2). Кроме 5 Зак. 337 113 112
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 54 55 56 57 58 59 60... 70 71 72
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
