Термомеханическое упрочнение стали в заготовительном производстве
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 45 46 47 48 49 50 51... 70 71 72
|
|
|
|
ных из центральной зоны, превышает предел текучести образцов, подвергнутых обычной термообработке, на 27 % для стали 08Х18Н10Т и на 37% для стали 08Х18Н12ТФ. Наибольший Градиент по сечению и наименьший прирост предела текучести в центре заготовки наблюдается у стали 08Х18Н10Т (см. табл. 3.4), что, по-видимому, обусловлено относительно большой степенью обжатия во всех режимах. Следует отметить, что изменения временного сопротивления по сечению для всех исследуемых сталей практически не происходит. Для достижения более высоких прочностных свойств и особенно предела текучести при обеспечении высокой однородности свойств по сечению заготовки были проведены эксперименты по уточненным режимам (табл. 3.6). Результаты механических испытаний образцов, подвергнутых ВТМО по режиму 1 (см. табл. 3.6), свидетельствуют о более значительном повышении прочностных свойств по сравнению с результатами, полученными по режимам, приведенным в табл. 3.4, 3.5, при этом пластические свойства (S, i|i) не ухудшаются. Большое значение имеет то, что механические свойства образцов, вырезанных из центральной и поверхностной зон сечения, почти не отличаются. Снижение предела текучести при переходе от поверхностной к центральной зоне для стали 08X18HI0T составляет примерно 10 7о, а для стали 08Х18Н12ТФ — лишь 5%. При этом предел текучести образцов, вырезанных из центральной зоны, превышает предел текучести образцов, подвергнутых обычной термообработке, на 70% для стали 08Х18Н10Т и на 80% для стали 08Х18Н12ТФ. В случае ВТМО по режиму 2 (см. табл. 3.6) градиент свойств по сечению проката толщиной 54 мм еще меньше, чем в случае ВТМО по режиму 1, однако и уровень прочностных характеристик несколько ниже. Это обусловлено увеличением температуры прокатки и уменьшением степени обжатия. Увеличение предела текучести образцов, вырезанных из центральной зоны заготовки, составляет при этом примерно 35 % для стали 08Х18Н10Т и 30% для стали 08Х18Н12ТФ. Таким образом, оптимизация режима ВТМО для упрочнения с учетом высокой однородности свойств по сечению позволила повысить предел текучести проката из исследуемых сталей в сечении толщиной 42 мм примерно на 70—80 %, а в сечении толщиной 54 мм — на 30—35 %Отношение ао.г/аа возросло при этом с 0,43 до 0,71 и 0,62 для стали 08Х18Н10Т и с 0,59 до 0,81 и 0,70 — для стали 08Х18Н12ТФ. Пластические характеристики остались в пределах требований соответствующих ГОСТов и ТУ. Резкого снижения ударной вязкости, что имело место в случае стали 08Х18Н12ТФ (см. п. 2.2), в данном случае не наблюдалось. Это вызвано тем, что радиус надреза ударных образцов равнялся 0,25 мм, вследствие чего условия испытаний были более жесткие, чем в предыдущем случае (см. п. 2.2), когда радиус надреза был равен 1 мм, а обострение надреза, как известно [84], понижает работу зарождения и не изменяет ра Таблица 3.6 Механические свойства в различных по сече^^^^ Режим обработки Расстояние S от поверхности проката до оси образца, мм . Марка стали Номер режима ^пр °с е, % т, % "0,2' МПа "в-МПа б, % 08Х18Н12ТФ 840 28 7 12 16 21,5 605693 604726 604726 573711 24,4 27,7 25,3 30,7 65,9 69,5 61,8 63,9 870 10 16 |08Х18Н10Т 9 18 22 27 471637 471647 467649 448641 32,3 33,8 33,9 32,7 72,7 68,8 71,5 72,0 840 32 7 12 16 21 504 485 477 450 687 632 649 632 44.474,7 41.574,9 41.672,4 45.772,4 870 10 16 18 22 27 373 349 347 360 577 561 573 584 55.574,9 57.675,5 58,876,5 54,474,9 [Примечание, Скорость прокатки о = 0,8 м/с. боту развития трещины, что обусловливает общее понижение [-значений ударной вязкости. ; Для определения работы развития трещины (/(Ср), характе-^ризующей сопротивление металла хрупкому разрушению, были Iпроведены испытания по методу Дроздовского [47], в резуль-,тате которых было установлено, что работа развития трещины у . образцов, подвергнутых ВТМО, зависит от сочетания параметров процесса. В частности, после ВТМО (при Гпр = 950°С, е = 30 %, |Т = 20 с) значение КСр даже выще, чем после обычной термообработки. Из данных табл. 3.5 видно, что значение КСр для 'разных режимов ВТМО различно, так как структура, формирующаяся в результате ВТ. МО и определяющая структурно-чувствительные свойства металла, зависит от режима обработки. Склонность материала к ползучести и разрушению в процессе эксплуатации характеризуется длительной прочностью. В табл. 3.7 приведены результаты испытаний на длительную прочностьиз которых видно, что исследуемые стали, подверг ' Испытания были проведены Г, С. Найденовым . 95 94
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 45 46 47 48 49 50 51... 70 71 72
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
