Термомеханическое упрочнение стали в заготовительном производстве
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 25 26 27 28 29 30 31... 70 71 72
|
|
|
|
рактер изменения прироста давления можно объяснить протека нием двух процессов, по-разному воздер[ству1ощих на прочность стали, — разупрочнения в результате рекристаллизации и упрочнения вследствие выделения карбидов. Последний процесс ускоряется с увеличением числа проходов и одновременным понижением температуры. Кинетика изменения давления прокатки при увеличении числя проходов имеет одинаковый характер с изменением прочности термомеханически упроч id i ^-У/У / i г 3 к ^^^^ ненного проката. Повышение прочности с увеличением числа проходов коррелирует с ростом остаточного упрочнения, kQ го п. о 5 4 5 '2 1 / 571 Рис. 2.9. Зависимость прироста давления прокатки P'/Pi (-) и предела текучести CTo,2,/ao,2^i (---) сталей типа Х18Н10Т с содержанием углерода: 0,08 % (/); 0,12 % (2); 0,15 \ (3); 0,20 % (4) от числа проходов п Рис. 2.10. Прирост давления прокатки сталей типа Х18Н10Т с содержанием углерода: 0,08 % (/); 0,12% {2); 0,15% (3); 0,20 % (4) в каждом последующем проходе относительно предыдущего тура конца прокатки в обоих случаях составляла 1050—1080 "С. Полученные результаты приведены в табл. 2.8. Таблица 2.3 Механические свойства сталей при ВТМО с деформацией 40 % за один и четыре прохода Таким образом, можно заключить, что эффективность ВТМО 1 определяется не тем уровнем прочности, который достигается в результате высокотемпературной деформации, а тем, который удается сохранить к моменту закалки, так как упрочнение, приобретенное металлом в результате высокотемпературной деформации, неизбежно снижается в период времени между прохо' дами, а также между концом деформации и закалкой. Для разработки технологии прокатки с ВТМО представляет интерес сравнение механических свойств стали, прокатанной за п п проходов с суммарным обжатием ^ е,, со свойствами стали, деформированной за один проход с 8^^= 2^ е^. В данном случае г = 1 реализовали ВТМО с прокаткой за один (числитель) и четыре прохода (знаменатель) при суммарном обжатии 40%. Темпера Марка стали Оц, МПа в, % 08Х18Н10Т 311/397 637/673 48,7/43,8 73,2/67,1 12Х18Н10Т 269/389 618/666 55,2/48,3 74,1/73,2 15Х18Н10Т 244/375 679/670 54,8/48,9 72,0/71,5 20Х18Н10Т 296/462 655/682 53,8/34,0 73,2/64,6 08Х18Н10Б 278/378 635/678 53,5/47,8 66,1/70,2 08Х18Н10ТФ 356/424 609/643 36,8/35,2 68,8/65,9 Опыты показали, что увеличение числа проходов при одинаковой суммарной степени деформации вызывает большее упрочнение стали. При этом снижение содержания углерода приводит к сохранению высоких пластических свойств. При дробном деформировании стали 08X18НЮТ существенное упроч нение 64 достигается уже после трех проходов ^= 30%^, тогда как у стали с добавлением ванадия и ниобия значительное уве-личение предела текучести происходит при степени деформации не менее 40%. Пластические свойства стали с увеличением суммарной степени обжатия при дробной деформации незначительно снижаются, оставаясь, однако, на уровне соответствующих требований. Установлено, что при единичной деформации, равной 40%, прочностные свойства повышаются незначительно, в частности, они соответствуют уровню свойств, достигнутых в результате дробной деформации за один-два прохода с единичным обжатием, равным 10 %. Механические свойства проката, подвергнутого ВТМО, в значительной степени зависят от продолжительности последеформационной выдержки до начала охлаждения после прокатки. Однако ее влияние следует рассматривать только совместно с влиянием температурных и деформационно-скоростных параметров данного процесса. С учетом этого в последние годы был выполнен целый ряд исследований комплексного влияния параметров ВТМО на механические свойства стали. Были изучены влияние температуры (800—1100°С), степени обжатия (20— 50 7о) и времени последеформационной выдержки от конца прокатки до начала закалки (5—60 с) на механические свойства аустеш1тных сталей 08Х18Н10Т и 08Х20Н12АБФ [21]. Параметрами оптимизации являлись предел текучести, временное сопротивление, относительные удлинение и сужение, а для стали ^lapKH 08Х20Н12АБФ и ударная вязкость. Механические свой-^^тва после ВТМО и ОТО приведены в табл. 2.9. 53
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 25 26 27 28 29 30 31... 70 71 72
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
