Термомеханическое упрочнение стали в заготовительном производстве
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 20 21 22 23 24 25 26... 70 71 72
|
|
|
|
следов?н^иТв^„яння^^пени \^ofJnrJРезультаты ис г Л. f ^ 1—J BWtafcn^^^^^^^^^^^^^при +,о=С nocle формации (5), Лли.ель„ос^.ГГ;ЛГоТв\,Й!,.^^^^^ Рис. 2.6. Ударная вязкость стали 30ХГСН2А при пониженных температурах испытаний после ВТМО: о —в завнсимостп от температуры аустенизации: 1160°С {1); 1060°С (2); 960 X (5); б — температуры начала/конца прокатки: 1060/950 (/), 960/880 (2), 850/750 °С (3); в — степени обжатия; 70% {1), 46% (2), 40% (3), 10% (4); г-продолжительности изотермической выдержки (60 с (1), 40 с (2), 20 с (3), 10 с (4) при следующих условиях: Га = 1060 °С; Гкач/Ткон == 960/880 °С, е = 70 %; твыд = 10 с, Готп = 200 °С и после ОТО (5) ВТМО стали 30ХГСН2А в случае деформирования на пласто-метре в условиях, моделирующих прокатку с ВТМО на промыщ-ленном стане. Авторы установили, что предел текучести достигает максимума при степени обл^атня 20—30 %, а относительное сужение — при 15—20 % в случае немедленной закалки (т = 0,15 с). Отно сительное удлинение при .этом уменьшается незначительно. Увеличение последеформационной выдерлки приводит к монотонному уменьшению предела текучести. Для разработки технологии ВТМО сталей 30ХГСН2А и 40Х на среднесортном стане 350 ПО "Кировский завод" были проведены предварительные исследования в лабораторных условиях. С помощью метода планирования эксперимента оценивали влияние температуры, степени деформации, длительности последеформационной выдерл\ки, а для стали 30ХГСН2А и те. мпературы отпуска на механические свойства (табл. 2.1, 2.2). В результате статистической обработки данных согласно методике, изложенной в п. 2.1, получены соответствующие уравнения регрессии. Таблица 2.1 Механические свойства стали марки 40Х после ВТМО и обычной термообработки (ОТО) Вид и режим обработки в^, МПа ^0,2'ЛПа 6. % Ф. % КС У. кДж/м' е. % X, с ВТМО 950 20 1 520 1160 1023 13,1 47,2 780 950 20 5 520 1133 987 13,5 53,3 770 950 50 1 520 1156 1040 Ш^5 43,7 840 950 50 5 520 1154 1028 15,8 50,6 840 900 50 I 520 1182 1083 12,8 49,7 770 900 50 5 520 1137 1004 12,7 52,0 950 900 20 1 520 ^ 1154 1047 14,0 40,1 740 900 20 5 520 1121 1036 14,3 54,0 790 ОТО 7'зак = 840°С (45 мин, масло); 1174 1030 13,3 57,6 660 7'о = 520°С (3 час, масло) Наибольшее влияние на свойства стали 40Х в исследуемой области факторного пространства оказывает промежуток времени от конца деформации до закалки. Слабее влияют температура прокатки и степень обжатия. Для стали марки 30ХГСН2А в исследуемой области факторного пространства важнейшим фактором является температура отпуска, несколько меньше на ударную вязкость влияют степень деформации и время последеформационной выдерлки. Главным параметром оптимизации является ударная вязкость (в результате ВТМО она возросла на 40 % у стали 40Х, на 25—30 % — у стали 30ХГСН2А по сравнению с ОТО). 4S 44
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 20 21 22 23 24 25 26... 70 71 72
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
