Термомеханическое упрочнение стали в заготовительном производстве
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 15 16 17 18 19 20 21... 70 71 72
|
|
|
|
этот недостаток. И, наконец, следует сказать об orpannqeHHocTt сечения упрочняемых заготовок из-за недостаточной скоросп отвода теплоты из внутренних слоев заготовок больших сечений Если увеличить скорость охлаждения в заданном интервале тем ператур за счет использования новых закалочных сред на ос нове водорастворимых полимеров, то размер упрочняемого сечения возрастет. Существенным недостатком использования сталей после НТМО и конструкционных сталей, претерпевающих мартенситное превращение прн закалке п ВТМО, является их высокая твердость. Это создает определенные трудности при механической обработке резанием и вызывает необходимость использования твердосплавных резцов и шлифовальных устройств. В связи с этим при ТМО в промышленных условиях необходимо учитывать форму профилей, а также назначение термомеханически упрочненного металла. Наиболее целесообразна ТМО заготовок сравнительно простых сечений (проволоки, прутков, листов или полос). Глава 2 моделирование процесса термомеханического упрочнения стали в лабораторных условиях 2.1 Методика проведения исследований Свойства стали после ТМО, как известно, определяются особенностями структуры, образующейся к завершению обработки. А эта структура формируется в условиях протекания двух процессов, идущих во взаимно-противоположных направлениях: упрочнения и разупрочнения. Кинетику протекания этих процессов определяет совокупное влияние температурно-деформа-ционно-временных параметров ТМО. Отсюда следует, что процесс ТМО является многофакторным. Обычные методы исследования влияния параметров ТМО на те или иные свойства используют, как правило, линейный подход, что значительно затрудняет поиск оптимальных условий процесса. В связи с этим в последние годы для изучения совокупного влияния параметров ТМО на структуру и свойства все чаще начинают применять метод планирования эксперимента [2]. Основными параметрами при высокотемпературной термомеханической обработке (ВТМО) проката являются температура Прокатки (Гпр, °С); степень обжатия (е, %); скорость деформации (U, с-'); промелуток времени от конца прокатки до закалки (т, с); температура отпуска (старения) (7"о,°С). При проведении лабораторных экспериментов с целью максимального приближения к промышленным условиям следует использовать специальные методические приемы, суть которых заключается в моделировании температурно-деформационных режимов конечной стадии прокатки (наиболее важной стадии ВТМО) в последних клетях промышленных станов и закалки [юсле определенной выдержки. Температурный интервал при прокатке с ВТМО ограничивается диапазоном температур горячей прокатки, причем нижняя граница этого интервала находится в прямой зависимости от уровня допустимых нагрузок на оборудование. Деформационные режимы при прокатке с ВТМО не должны существенно отличаться от режимов обычной горячей прокатки, поскольку формирование геометрии профиля подчиняется одним и тем же законам. Диапазон изменения скоростей имеет свои пределы для каждого конкретного стана. Промежуток времени от конца прокатки до начала закалки определяется расстоянием от последней клети до закалочного устройства, а также временем транспортировки. В соответствии с этим выбирают уровни варьирования факторов. Параметрами оптимизации обычно служат стандартные характеристики механических свойств: предел текучести (ао,2, МПа); временное сопротивление (Ов, МПа); относительное удлинение (б, %); относительное сужение (ф, %) и ударная вязкость (КСи, кДж/м2). При проведении подобных экспериментов используют факторные планы типа 2^, 2"*-', матрицы планирования для которых приведены ниже: Для 2" + + -Ы -ы -1 -1 +1 +1 -1 —1 +1 -1 +1 -1 +1 -1 +1 -1 +1 +1 +1 +1 -1 -1 -1 Для 2"-1 ±1 + 1 + 1 -1 -1 + 1 + 1 -1 -1 ±1 + 1 -1 +1 -1 -1 + 1 -1 + 1 +1 -1 Использование планов с большим числом факторов приводит к резкому увеличению количества опытов, а использование Дробных реплик затрудняет физическую интерпретацию результатов эксперимента. Полученные результаты механических испытаний обрабатывают с помощью дисперсионного и регрес-' Сионного анализов [2]. Определение брака параллельных опытов проводится с использованием критерия Стьюдента (i-кри-терия) по формуле ^ц = (г/-^)/5 w 8*88 S4
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 15 16 17 18 19 20 21... 70 71 72
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
