Термомеханическое упрочнение стали в заготовительном производстве
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 14 15 16 17 18 19 20... 70 71 72
|
|
|
|
рушения характерен при изгибе (например, при эксплуатации рессор). Полное разрушение неминуемо при наличии поверхностной трещины. Было установлено также, что рессорные листы после ТМО могут выдержать еще 50 000 циклов нагружения до полного разрушения после появления трещины. Механическая (пескоструйная, дробеструйная и т. д.) обработка поверхности повышает усталостную прочность материала после ТМО, что связывают с 'удалением прилипшей окисной пленкн, в которой зарождаются во время деформации остроконечные трещины. После ТМО в поверхностных слоях заготовки возникают сжимающие напряжения, тогда как в поверхностных слоях материала после ОТО действуют растягивающие напряжения Для стали после ОТО повышение чувствительности к надрезу соответствует твердости 48 HRC, в то время как после ТМО соответствующий уровень твердости для порогового значения КСи соответствует 50—52 HRC. Результаты лабораторных и эксплуатационных испытаний стойкости рессор, изготовленных с применением ТМО, были положительными (масса уменьшилась на 25%, а количество рес сор — на 40 %). В последние годы возрос интерес к ТМО в Японии. В работе [96] рассмотрено изменение прочности и вязкости в результате контролируемой прокатки стали, находящейся в двухфазной (а у) области, показано, что высокие значения вязкости можно получить в результате контролируемой прокатки при температурах, обеспечивающих протекание процессов возврата и рекристаллизации феррита. Контролируемая прокатка при более низких температурах вызывает повышение критической температуры хрупкости. В работе отмечается, что предварительная горячая деформация при температурах выше Аз весьма эффективна для понижения критической температуры хрупкости несмотря на то, что последние проходы при контролируемой прокатке осуществляются при температуре, когда в деформированных зернах возврата не наблюдается. В работе [100] изучено влияние аусформннга (НТМО) со следующими параметрами процесса: степень обжатия 25—75 %, отпуск при температуре 100—300°С, время выдержки два часа — на механические свойства образцов мартенситных сталей, Установлено, что с увеличением степени обжатия значения Оа и От возрастают, а прочность образцов с надрезом уменьшается. Разработаны оптимальные режимы проведения аусформинга, обеспечивающие хорошее сочетание прочности и вязкости. По данным работы [95], во Франции около 40% толстого листа из высокопрочных свариваемых сталей, применяющихся для газои нефтепроводов, подвергается ТМО в режиме контролируемой прокатки. Кроме того, указывается, что во Франции ведутся лабораторные и промышленные исследования процесса ТМО с целью экономии никеля в сталях, предназначенных для криогенной техники. 32 Таким образом, результаты исследований последних лет показали, что ТМО с успехом может применяться для повышения прочности, вязкости, сопротивления усталости стальных изделий. Практическое применение ТМО, к сожалению, до сих пор сдерживается из-за целого ряда ограничений, которые необходимо преодолеть для широкого внедрения ТМО в практику. Рассмотрим наиболее типичные ограничения по двум основным схемам: ВТМО п НТМО. Одной из основных трудностей на производстве является контроль температуры во время процесса. Как прн ВТМО, так и при НТМО необходимо оборудование и приборы для поддержания заданного reMnepaTypfraro режима (кроме того, для НТМО необходима дополнительная печь). Необходимо также строго контролировать время деформации, которое для многих сталей ограничено началом распада, вследствие чего уменьшается число сталей, пригодных для ТМО. Кроме того, остановки прокатных станов, вызванные необходимостью поддержания заданного температурного режима, приводят к снижению производительности станов. Устранить этот недостаток можно путем оптимизации и управления технологическим режимом с помощью ЭВМ. Работы в данном направлении ведутся в Московском институте стали и сплавов [34]. С контролем температуры и времени при ТМО связана также проблема воспроизводимости свойств от образца к образцу и от лабораторных заготовок к заготовкам больших размеров, поэтому при моделирований процесса в лабораторных условиях необходимо сохранить температурно-деформационно-временные параметры, при которых процесс будет реализован в промышленных условиях. Температура деформации при ТМО, как правило, ниже обычных температур деформирования, что вызывает необходимость учета возрастания нагрузок на оборудование и привод клетей. В гл. 2 приведена методика учета этого фактора и дан пример ее использования для ряда коррозионно-стойких труднодеформируемых сталей. Серьезной трудностью в реализации правильного режима ТМО зачастую является невозможность закалки деформированного металла через регламентированный промежуток времени, в частности, непосредственно после прокатки. Это, как правило, связано с невозможностью установки закалочного устройства в заданном месте в условиях действующего прокатного стана. (Это необходимо учитывать при проектировании новых станов.) Одним из основных параметров ТМО является степень деформации. При производстве сложных фасонных профи-•''ей деформация неоднородна, что может привести к неоднородности структуры и свойств в различных частях сечения заготов-^п. Это ограничивает номенклатуру изделий, подвергаемых уп-Рочнению с помощью ТМО, однако с помощью специально разработанной калибровки можно в большой степени устранить 2 Зак. 337 33
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 14 15 16 17 18 19 20... 70 71 72
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
