Термомеханическое упрочнение стали в заготовительном производстве
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 8 9 10 11 12 13 14... 70 71 72
|
|
|
|
Бая 3 соответствует процессу разупрочнения металла во время деформации. Этот процесс связан с перераспределением и аннигиляцией дислокаций. С одной стороны, при увеличении скорости деформации время для протекания процессов разупрочнения уменьшается, соответственно уменьшается и доля снимаемого наклепа. С другой стороны, с увеличением скорости деформации увеличивается деформационный разогрев металла, повышающий скорость разупрочнения. Предполагается, что должен наступить такой момент, при котором значение разупрочнения при дальнейшем увеличении скорости деформации будет оставаться практически на одном уровне. Исходя из этого, процесс может быть представлен уравнением вида сг.. = -а,(1 -е-*'У), (1.4) где Oi — максимально возможный вклад в разупрочнение исследуемого металла, МПа; ki — константа уравнения. При определенном сочетании термомеханических параметров создаются условия, при которых перераспределение дислокаций в деформированном металле приводит к образованию субструктуры, вносящей дополнительный вклад в упрочнение металла. Исходя из вида кривой 2 предполагается, что она описывается уравнением СТв, = а2С/е-*=^(1.5) где Ств2 — дополнительное упрочнение за счет образования субструктуры; 02 — коэффициент пропорциональности; k2 — константа уравнения. Из уравнения (1.5) видно, что при малых скоростях деформации величина U растет значительно быстрее, чем е-*'^'. Это приводит к тому, что до некоторого момента увеличивается значение Ов2' Таким образом, при увеличении скорости деформации до некоторой величины происходит возрастание вклада субструктурного упрочнения в общее упрочнение, а затем, по достижении некоторого значения U, происходит ее снижение. Значение скорости деформации U, при которой возможно максимальное значение 0в,, находится из условий: daJdU = 0; [/ = l/k^. Протекание процесса субструктурного упрочнения согласно кривой 2 объясняется следующим образом. При малых скоростях деформации формирование в металле субструктуры приводит к его упрочнению. Увеличение скорости деформации способствует интенсификации указанного процесса и измельчению субструктуры, продолжающемуся до определенного момента, начиная с которого вносимые в металл дислокации не успевают перераспределяться и оформиться в субструктурные образования. Вклад субструктурного упрочнения в общее упрочнение металла при этом уменьшается и при больших скоростях деформации практически сводится к нулю. В общем случае эти процессы упрочнения металла протекают параллельно. Причем преобладание того или иного процесса зависит только от режимов, которые определяются параметрами ВТМО. Исходя из этого, уравнение, объединяющее все три процесса, представим в виде а, = 00 0, (1 е^^) + 02f/e + k,U. (1.6) В работе [91] была проведена проверка предложенной рабочей модели, построенной методом итерации. В уравнении (1.6) зависимость предела прочности от скорости деформации заложена в явной форме. Влияние других термомеханических параметров заложено в виде констант, входящих в уравнение (1.3), так как значения констант зависят от условий прокатки. Чтобы количественно оценить эту зависимость, необходимо найти связь между каждой из шести констант (oq, 0i, 02, ko, ku ^2), входящих в уравнение (1.6), и выбранными основными параметрами прокатки с ВТМО, в данном случае — температурой, степенью деформации и паузой между концом деформации и началом закалки. Поскольку система многофакторная, проверку гипотезы проверяли с помощью планируемого эксперимента. Для этого реализовали полный факторный эксперимент типа 2". По результатам испытаний металла в каждом опыте для нахождения 0в методом последовательных приближений находили константы уравнения (1.3), затем составляли таблицу факторного эксперимента, в котором в качестве откликов использовали рассчитанные значения констант. В результате анализа этих данных известными методами [2] получили зависимость каждой константы от исследуемых параметров, выраженные в виде полиномов, и рассчитанные по ним константы подставили в рабочую модель для определения значений показателей механических свойств стали при заданных скоростях деформации. Сопоставляя эти данные с результатами опыта, проверили адекватность модели. Описанную выше процедуру повторяли до тех пор, пока не получили достаточно близкое приближение. Следует заметить, что полученная авторами работы [59] модель является полутеоретической моделью, своего рода рабочей моделью процесса, учитывающей в определенной степени теоретические аспекты проблемы. Строго говоря, эта модель может не иметь силы в диапазоне переменных, йогда значения факторов значительно удалены от области экспериментирования. Создание теоретической модели в настоящее время затруднено из-за ограниченности знаний о физике происходящих в металлах явлений. Таким образом, на основе рассмотренных механизмов упрочнения можно заключить, что при проведении ВТДЮ технологические режимы должны обеспечивать создание развитой суб 21 20
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 8 9 10 11 12 13 14... 70 71 72
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
