то в этом случае ток нагрузки
уменьшится в К = КТР + 1 раз, а индуктивность вырастет в
К2 раз.
Вывод. В отличие от тока,
который уменьшается линейно, индуктивность растет
квадратично.
Это означает, что результирующая
индуктивность дросселя сможет в течение более длительного времени
поддерживать непрерывным ток нагрузки. Это подтверждается графиком тока
нагрузки I(V3) (рис. 6.3). Из этого графика следует, что ток дуги
непрерывен и в самом наихудшем случае (когда источник выдает минимальный
сварочный ток 60 А) не опускается ниже 10 А.
Индуктивность дросселя
Lx можно выбрать, используя данные табл. 5.1. В
нашем случае Lx = 0,3 мГн. В свою очередь
индуктивность L2 также не может иметь произвольные значения, а
определяется коэффициентом трансформации, который обычно выражается только
целым числом.
Следовательно, для коэффициентов
трансформации КТР = 1; 2; 3; 4; 5... вторичная обмотка
дросселя будет иметь индуктивность L2 = Lj х
Ктр2 = 0,3; 1,2; 2,7; 4,8; 7,5...
мГн.
Вывод. Чем больше коэффициент
трансформации, тем выше индуктивность обмотки L2 и тем дольше
дроссель сможет поддерживать ток в паузе напряжения.
Однако с ростом коэффициента
трансформации растут и габаритные размеры дросселя. Поэтому необходимо в
симуля-торе подобрать минимально возможный коэффициент трансформации,
гарантирующий, что при минимальном сварочном токе ток в паузе напряжения
не упадет ниже 10 А.
В данном случае это условие
удовлетворяется при КТР = 5. Из соответствующей
временной диаграммы тока нагрузки I(V3) видно, что минимальное значение
тока нагрузки не опускается ниже 10 А, а амплитудное достигает 132 А.
Т. е. если
