Нержавеющая сталь
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 39 40 41 42 43 44 45... 158 159 160
|
|
|
|
лена высокая эффективность электромагнитного перемешивания при выплавке нержавеющей стали: равномерное распределение хрома в ванне завершается иа 20— 25 мин раньше [52]. Полнота усвоения вольфрама при выплавке стали ЭИ961 увеличивается на 5—10%. Ферромарганец, или металлический марганец, . для легирования обычно вводят в начале рафинирования, после присадки феррохрома и обновления шлака. Роль перемешивания особенно возрастает при выплавке хромомарганцевых сталей с азотом, когда необходимо обеспечить относительно невысокую температуру по ходу плавки и разливки и максимальное усвоение азота. Легирование феррованадием и ферросилицием осуществляют за 15—20 мин до конца плавки при достаточно раскисленной ванне. Равномерное распределение этих элементов в металле происходит только в ковше. Алюминий и металлический титан вводят либо в печь за 10—20 мин до выпуска на голое зеркало металла, либо в ковш, обеспечивая в этом случае начало слива плавки без шлака. Растворение этих элементов не представляет трудностей, и главное внимание уделяется предотвращению их контакта с кислородом и полноте и стабильности их усвоения. Бор присаживают в хорошо раскисленный металл перед выпуском плавки. Церий и РЗЭ, а также кальций вводят в печь перед выпуском или в ковш. Наибольшие трудности представляет легирование нержавеющих, особенно хромомарганцевых сталей типа ЭИ481, ниобием. Пониженные температуры, характерные для этих сталей, высокая температура плавления 60%-ного феррониобия (1700° С), особенности растворения этого сплава приводили к тому, что в готовом металле встречались частицы нерасплавившегося феррониобия. Поэтому легирование ниобием необходимо производить за 1 —1,5 ч до выпуска плавки, обеспечив предварительное раздробление кусков до 20 мм в поперечнике и активное перемешивание металла в течение плавки. Целесообразно применение лигатур феррониобия с пониженным содержанием ниобия и соответственно с меньшей температурой плавления, в частности сплава FeMnNb [53]. Предварительный нагрев ферросплавов до 700—800° С существенно снижает тепловые потери ванны при легировании и ускоряет этот процесс. Однако используемые обычно для нагрева газовые печи не яв 82х 1ЯЮТСЯ наилучшим агрегатом, так как при нагреве протекают процессы поглощения газов: водорода, азота и "кислорода. В ряде случаев для подогрева ферросплавов целесообразно использовать вакуумные электропечи сопротивления. Применение экзотермических ферросплавов при электроплавке (в отличие от мартеновской и конвертерной плавок) не получило распространения, так как избыток ' окислителя отрицательно отражается на качестве металла. 4. ПОВЕДЕНИЕ ТИТАНА ПРИ ПЛАВКЕ НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ При продувке нержавеющей стали кислородом титан отходов окисляется практически полностью по реакциям: [Ti| + 2 [О] = TiO^j,^,, Af" = 140500 + 47,30 Т, [Ti] +4[0] +2Fe,,= 2FeO-Ti02,^,, о = 294000 -f 107,30 Т. Наибольший интерес представляет изучение поведения титана при легировании стали. Исследование материального баланса титана при электроплавке нержавеющей стали, проведенное с нашим участием [54], показало, что при общей потере титана при легировании около 50% за счет кислорода воздуха окисляется 25%, окислами кремния, марганца, железа и хрома шлака — около 10%, всплывает в виде нитридов в шлак около 5%. При этом основное окисление титана происходит до выпуска плавки из печи. Процесс окисления растворенного в металле титана в результате массонередачи кислорода через шлак может быть описан следующим образом: 1)окисление Т120з до ТЮг па поверхности раздела газ-шлак по реакции 2Т!20з-|-02=4Т102; 2)массопередача двуокиси титана к поверхности раздела шлак-металл; 3)массопередача титана (а также растворенных в металле алюминия и кремния) из объема ванны к поверхности раздела металл-шлак; 6*83
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 39 40 41 42 43 44 45... 158 159 160
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
