Нержавеющая сталь
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 97 98 99 100 101 102 103... 158 159 160
|
|
|
|
использовали до конца плавки. После продувки в печь вводили низкоуглеродистые феррохром, ферромарганец и 50%'-ный ферросилиций. После перемешивания через 5,5 мин от конца продувки плавку при температуре не ниже 1700° С выпускали в ковш. Общая масса добавок 15%|, длительность всей плавки 45—55 мин. На рис. 62 приведена зависимость хром — углерод — температура для основного и кислого процессов плавки, из которой видно, что при одинаковой концентрации хрома и температуре равновесное содержание углерода при кислом процессе несколько больше. 2. ВЫПЛАВКА НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ В КИСЛОРОДНЫХ КОНВЕРТЕРАХ Одной из наиболее характерных тенденций современного сталеплавильного производства является развитие кислородно-конвертерного процесса. В конце 1969 г. общая мощность кислородно-конвертерных цехов во всем мире составляла 236 млн. т. В последние годы происходит заметное расширение сортамента сталей, выплавляемых в конвертерах. При этом наблюдается стремление к освоению тсотельных, электротехнических, пружинных и других легированных сталей, а также нержавеющей стали ферритного и аустенитного классов [136—138]. Наметились три основных варианта технологии конвертерной плавки при производстве нержавеющей стали: 1) традиционная технология (продувка, раскисление и легирование); 2) продувка высокохромистых расплавов; 3) использование вспомогательных агрегатов, например вакуум-камер. При плавке по первому варианту в перегретую нелегированную ванну после продувки добавляли низкоуглеродистый феррохром. В связи с низкой температурой ванны после растворения хрома (около 1650° С) и при малой продолжительности процесса не обеспечивалось удовлетворительное раскисление металла, содержащего примерно 12%' Сг. Ввод жидкого феррохрома, осуществленный на заводе Нисеин Сейко в Японии, также не позволил достичь высоких технико-экономических и качественных показателей. На основании избирательного окисления углерода в условиях высокой температуры (более 1860° С) и кон центрации углерода более 0,15%' при 18% хрома фирма Джонс эид Лафлин Стил ^(США) применяла следующую технологию: в период продувки жидкого чугуна обычного состава на 12-й и 16-й минутах присаживали высокоуглеродистый феррохром. Корректирующие добавки хрома после продувки состояли из низкоуглеродистого феррохрома, силикохрома и отходов нержавеющей стали. Общее извлечение хрома при этом составляло 78—86%. В Японии применили в конце плавки метод легирующей продувки с присадкой хромокремннстых ферросплавов и достигли выхода хрома 95%i. Дефосфорацию проводили до присадки хрома с тщательным скачиванием шлака. Оригинальная технологическая схема применена на заводе в Мидленде (США). Выплавленный в доменной печи высокохромнстый чугун (14—15% Сг) заливают в 180-г миксер с индукционным подогревом для выравнивания состава чугуна, а затем продувают его в конвертере до критического содержания углерода, ниже которого начинается пнтенсивное окисление хрома. Предусмотрено дальнейшее внепечное вакуумирование расплава порционным способом. Фирмой Джонс эид Лафлин Стил (США) создан также ЛАМ-процесс: получение высокохромнстого чугуна в вагранке горячего дутья, работающей на шихте из лома нержавеющей стали и высокоуглеродистого феррохрома, в доменной или электродоменной печах — из хромитовой руды. Никель вводится либо с ломом нержавеющих и других сталей, либо с никелевым агломератом. Наилучший полупродукт, содержащий 0,3-0,6%! Si, получали в вагранке. В 4*5-т конвертер заливали хромистый чугун после ввода извести. По ходу продувки в металл периодически добавляли порции хромитовой руды и извести. Расход руды определялся температурными условиями плавки и заданным содержанием хрома и углерода. В конце продувки жидкий шлак выпускали в ковш, раскисляя струю шлака кремнистыми сплавами. Смесь полученного металла и шлака [(Сг)10%] снова заливали в конвертер для дальнейшего раскисления шлака. Температуру металла регулировали присадками лома нержавеющей стали. При необходимости добавляют никель, а при выпуске из конвертера —марганец. Основные показатели ЛАМ-процесса приведены в табл. 18. ЛАМ-процесс позволяет выплавлять стали с 0,02— 199 198
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 97 98 99 100 101 102 103... 158 159 160
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
