Электродуговая сварка сталей. Справочник
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 46 47 48 49 50 51 52... 241 242 243
|
|
|
|
d'une "d'escocnogénéisation", du carbone dans une solation solide austenitique Comptes rendus. Des seauces de é Académie des Sciences, Vol. 245, 1957, N 14. 92.H e e I y E., Little A. Corrosion resistance of some austenitic chrome-nickel steels of 18—8—Ti composition.— J. of the Iron and Steel Institute, Vol. 182, March, 1956. 93.H e n r y O., C 1 a u s s e n J., L i n n e r t J. Amer. Welding Soc, 1949. 94.H o c h m a n n I. Thèse de doctorat, Paris, 1950. 95.Houdremont E., Schafmeister F. Verhütung der korn-grenzenkorrosion bei Stählen mit 18% Cr und 8% Ni.— Archiv für das Eisenhüttenwesen, 7, H. 3, Sept., 1933. 96.Houdremont E.— Archiv für das Eisenhüttenwesen, 1934, s. 187—191. 97.H o u d r e m o n t E., T of au te W. Kornzerfallsbeständigkeit nichtrostender ferritischer und martensitischer Chromstähle.— Stahl und Eisen, Bd. 72, Mai, 1952. 98.Houdremont E.— Stahl und Eisen, Bd. 72, Oct., 1952. 99.Kinzel A. B.— Transactions AIME, 194, 1952. 100.Lui a R. A., Lena A. J., Kiefer J. C. Intergranular Corrosion of Ferritic Stainless Steels.— Transactions ASM, Vol. 46, 1954. 101.Monkman F. C, Price P. E., G r a n t N. J. The effect of composition and structure on the creep-rupture properties of 18—8 stainless steels.— Transactions ASM, 1956, 48. 102.Payson.Transactions A IMME, 1932. p. 306—333. 103.Pilling N. B., Bed wort h R. E —J. Institute Metals, Vol. 29, 1923. 104.Pilling N. B., Acker man D. E. Resistance of Iron —Nickel — Chromium Alloys to Corrosion by Acids.— Transactions AIMME, 1929. 105.Pryce L., Andrems R.—J. Iron and Steel Institute, 195, N 4, 1960. 106.Ritter F. Korrosionstabellen metallischer Werkstoffe. Springer—Verlag, Wien, 1958. 107.Rollanson E. C—J. Iron and Steel Institute, Vol. 77, 1933. 108.Rosenberg S. J., Trish C. R. .Solubility of Carbon in 18— percent — chromium—10 — percent — nickel austenite, Nat. Bur. of Stand.—J. of Research Aplication, Vol. 48, 1952. 109.S e i tz W. Diffusion in Metallen, Berlin, 1955. 110.S c h a e f e r — Alloy Casting Bui. N 3, 6, 1944. 11,1. Smith L.— J. Franklin Institute, Vol. 262, N 1, 1956. 112. United States Corp. Stainless and Heat Resisting steels, Pittsburgh, 1957. Глава П. ПОДГОТОВИЛ СОЕДИНЕНИЙ К СВАРКЕ И РАЗМЕРЫ ШВОВ Основными видами сварных соединений, выполняемых электродуговой сваркой, являются стыковые, тавровые, угловые, внахлестку, прорезные, с отбортоекой кромок (рис. II. 1). Стыковые, тавровые, а иногда и угловые соединения могут быть со скосом кромок и без него. Необходимость и форма разделки кромок определяются толщиной свариваемого метал Рис. II.1. Швы сварных соединений, выполняемые электродуговой сваркой: а, б — стыковой без скоса кромок; в — стыковой с У-образным скосом кромок; г — стыковой с Х-образным скосом кромок; д, е — стыковой с и-образной разделкой кромок; ж — тавровый без скоса кромок; з — тавровый с двусторонним скосом кромок; и — угловой; к — внахлестку с валиковыми (угловыми) швами; л — внахлестку электрозаклепками (точками); м, н — прорезной; о — с отбортовкой кромок. ла, его структурой и теплофизическими свойствами, а также реакцией на сварочный термический цикл. Например, для ручной и полуавтоматической сварки в углекислом газе в стыковом соединении низкоуглеродистой конструкционной стали кромки скашивают при толщине металла более 8 мм; для автоматической сварки — при толщине металла более 20 мм, а в отдельных случаях — Солее 30 мм. Разделка кромок может быть однои двусторонней. Скошенные кромки притупляют, чтобы предотвратить сквозное проплавление (прожоги) металла (притупление кромок для автоматической сварки под флюсом должно быть значительно большим, чем для ручной сварки). В отдельных случаях между свариваемыми кромками оставляют зазор для увеличения глубины провара. Зазор и размеры разделки кромок должны быть неизменными по всей длине соединения. Преимущество двустороннего скоса кромок заключается в меньших по сравнению с односторонним скосом; объеме наплавленного металла, расходе сварочной проволоки, деформациях, возникающих в соединениях при одинаковой толщине свариваемых деталей. Соединения внахлестку, в тавр, угловые и прорезные выполняют угловыми (валиковыми) швами, а также электрозаклепками. Катет
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 46 47 48 49 50 51 52... 241 242 243
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
