Электродуговая сварка сталей. Справочник
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 30 31 32 33 34 35 36... 241 242 243
|
|
|
|
аустенитного, 1,075 В—ферритного). Уменьшение площади аустенит-ного электрода приводит к резкому увеличению плотности тока на нем и коооозионных потерь (рис. 1.27). При охлаждении после сварки стали с повышенным содержанием углерода возможно выделение карбидной фазы. Это приводит к дополнительному обеднению аустенитной фазы хромом. Аустенитные прослойки становятся еще более эффективными анодами. Выделившиеся карбиды увеличивают эффективную площадь катода. Омическое сопротивление системы и поляризация катода уменьшаются, коррозионный ток и растворение анода возрастают [1]. Оба эти фактора способствуют структурной коррозии околошовной зоны. Фазовые превращения, протекающие в зоне термического влияния, обусловливают возникновение в сварном соединении, подверженном 1 1 •о I 1 с? 75 60 45 30 15 / — *^ )-, I"— )- а i2'0 о" | 1,5 I 1,0 1 CS о / V / j— f 1 12 3,0 ]/ воздействию агрессивной среды, макропары: основной металл — зона 2,5\-'-\--•--1 -/~\ I термического влияния [38]. Зона термического влияния играет роль анода, эффективность которого возрастает с увеличением агрессивности среды. С целью предотвращения структурной коррозии весьма эффективно использование ниобия и азота [37]. Хромоникелевая сталь типа 21-5 и хромоникельмолибденовая сталь типа 21-6-2, легированные азотом и ниобием или только азотом, не подвержены структурной коррозии после воздействия сварочного нагрева при испытании в 65%-ной НгЮз (для стали 21-5) и 10%-ной Н2504 (для стали 21-6-2). Структурная коррозия отсутствует также в сварных соединениях стали типа 21-5, дополнительно легированной титаном, в том случае, если И/С 6 (например, при испытании в 30%-ной НШз при кипении, в 50%-ной НШз при температуре до 80° С и в 55%-ной НШз при температуре 50° С [37]). Ферритно-аустенитные сварные швы, содержащие до 20% аустенитной фазы, также подвержены структурной коррозии. Увеличение содержания в металле шиа элементов-аустенитизато-ров (например, никеля, ааота), а соответственно повышение содержания аустенитной фазы приводит к устранению структурной коррозии, вследствие чего повышается общая коррозионная стойкость металла шва (рис. 1.28). Точечная коррозия может развиваться как в сварном соединении, так и в основном металле, не подвергнувшемся термическому воздей 2 4 6 8 10 Соотношение площадей ~ 5' Рис. 1.27. Зависимость плотности тока (а) и коррозионных потерь (б) от отношения ферритного и аустенитного электродов, работающих в макропаре в 56%-ной кипящей HNO,. а0,02 % о sT 0,2 & I 0,1 с; 2 3 56 °С 1 0-(_ 2 3 71 ГС ствию сварочного цикла. Она обусловлена возникновением гальва нической пары между пассивированной поверхностью металла и отд. ль ными его участками, которые по какой-либо причине не были пассиви, о ваны. Сульфидные и ферритные включения, участки, обедненные хро мом в аустенитном металле, значительно повышают его0,04 склонность к точечной коррозии. Точечная коррозия высоколегированных сталей и их сварных соединений наблюдается наиболее часто в растворах хлоридов. Чем меньше скорость движения жидкости, тем интенсивнее процесс точечной коррозии. Хром, молибден, кремний, ванадий, никель, азот повышают стойкость металла против этого вида коррозии, а марганец, титан, ниобий — несколько снижают ее [47, 69]. В табл. 1.23 приведены потенциалы пробоя сталей в 3%-ном растворе ЫаС1 (чем выше потенциал пробоя, тем менее склонен металл к точечной коррозии). Проведенные параллельно испытания этих же сталей в хлорном железе показали, что на стали 10Х14Г14НЗТ точечная коррозия появляется через 6 суток, на стали 15Х17АГ14 — через 23 суток, на стали 08X21НЗТ — через 34 суток испытания. На сталях 08Х22Н6Т и 08X21Н6М2Т следов точечной коррозии не было выявлено. 7 8 9 10 11 12 Содержание Ni, % 85 74 57 46 36 27 16 3,5 Количество а-фазы, % Рис. 1.28. Влияние никеля (количества сс-фазы) на коррозионную стойкость сварных швов, содержащих ~21% Сг, в азотной кислоте концентрации: / — 65%; 2 — 56%; 3 — 50% 136]. Таблица 1.23 Потенциалы пробоя сталей в 3%-ном растворе NaCl [47], Марка стали Марка стали я в п 08X21Н6М2Т 0,563 15Х17АГ14 0,193 08Х22Н6Т 0,428 10Х14Г14НЗТ 0,083 08Х21НЗТ 0,298 12Х18Н10Т 0,360 Интенсивность точечной коррозии зависит от качества обработки поверхности металла. Так, коррозия металла с полированной поверхностью меньше, чем с шероховатой; чистые поверхности противостоят этому виду коррозии лучше, чем загрязненные. Для предотвращения точечной коррозии следует основной металл и сварной шов дополнительно легировать элементами, повышающими
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 30 31 32 33 34 35 36... 241 242 243
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
