Электродуговая сварка сталей. Справочник
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 28 29 30 31 32 33 34... 241 242 243
|
|
|
|
Если сталь, легированная ниобием, подвергается длительному нагреву при температурах 450—800° С, рекомендуется, чтобы содержание в ней ниобия в 10—12 раз превышало содержание углерода (ЫЬ/С =г ^ 8 для соединения 1МЬС). При кратковременном воздействии критических температур (например, при сварке) содержание ниобия, необходимое для стабилизации углерода, может быть определено по формуле [87] ио\ Ч а Є І 1 З 0,8 0,6 ОМ 0,2 Межкристаллитной коррозии . у нет / ^Межкристал -,.„. пная коррозия есть 0,04 0,08 0,12 0,16 Содержание углерода, % Рис. 1.22. График, иллюстрирующий влияние углерода и титана на склонность хромоникеле-вых сталей к межкристаллитной коррозии после выдержки при МЬ = 0,093 + 7,7 (С — 0,013) + + 6,6 (И — 0,022). Легирование титаном и ниобием ферритных сталей способствует предотвращению их склонности к межкристаллитной коррозии. При этом содержание титана рекомендуется [12, 38] определять из соотношения Ті 8С. 650° G в течение 16 ч. Влияние добавок титана и ниобия на склонность 17%-ной хромистой стали к межкристаллитной коррозии хорошо видно из табл. 1.22. Рис. 1.23 титана на коррозионную стойкость стали, со Таблица 1.22 Влияние титана и ниобия на склонность 17%-ной хромистой стали к межкристаллитной коррозии [98] иллюстрирует влияние держащей 25% хрома. Весьма эффективно введение в хромистую сталь молибдена. Так, у стали 08Х17М2Т при 11/0-3,3 межкристаллитная коррозия после сварочного нагрева не наблюдалась, тогда как у стали 08X17Т с таким же отношением Т\/С она была значительна [38]. 3. Обеспечение аустенитно-феррит-ной структуры металла позволяет значительно уменьшить его склонность к межкристаллитной коррозии. Изменяя содержание хрома и никеля в стали, можно регулировать количество фер-ритной фазы. Так, увеличив содержание хрома в стали, содержащей 18% Сг, 8% N1, 0,1% С до 20%, получим двухфазную структуру. В сварочной технике необходимое количество фер-ритной фазы (3—8%) в аустенитном шве обеспечивается дополнительным легированием сварных швов хромом, кремнием, а иногда молибденом и ванадием. Роль ферритной фазы в предотвращении склонности металла к межкристаллитной коррозии заключается в следующем: а) в присутствии Содержание, % Склонность к межкристаллитной коррозии С Ті Nb 0,04 0,2 Есть 0,07 0,44 — " 0,05 0,44 — " 0,06 0,88 — Нет 0,03 — 0,6 Есть 0,04 — 1,33 Нет 0,05 — 0,71 " феррита общая протяженность границ зерен увеличивается, а количество выделяющегося в виде карбидов с единицы площади поверхности зерен углерода уменьшается. Благодаря этому уменьшается и степень обеднения хромом пограничных слоев зерен; б) в двухфазном металле карбиды выделяются по границам ферритных зерен. Содержание хрома в феррите выше, чем в находящемся с ним в равновесии аустените. Поэтому обеднение границ ферритных зерен хромом не нарушает пассивного состояния стали; в) ферритные зерна, расположенные между аусте-нитными, препятствуют воз /щ 12001 g 1100 ! 1000 900 800 действию агрессивной среды на последние и предотвращают развитие коррозии в глубь металла. . При выборе сварочных материалов, обеспечивающих аустенитно-ферритную структуру шва, следует учитывать • условия эксплуатации сварного изделия. Так, коррозионная стойкость металла шва в окислительных средах повышенной агрессивности ухудшается, если в нем содержится более чем по 0,8% ванадия и кремния [31]. В этом случае гораздо целесообразнее варьировать содержание в шве хрома и никеля. Такой способ борьбы со склонностью металла к межкристаллитной коррозии непригоден, если изделие работает в условиях воздействия сред, вызывающих избирательную коррозию преимущественным растворе 2 3 5 1015 30 60 1803006001000 Время нагрева, мин Рис. 1.23. Влияние температуры и продолжительности нагрева на склонность 25%-ных хромистых сталей к межкристаллитной коррозии [5]. Состав сталей, %: / — 0,12 С; 25,67 Сг; 1,08 Ті; 0,02 Ы; 7,9 п2 — 0,08 С; 25,97 Сг; 0,96 Ті; С + V"N' 0,02 N; 6,9 Ті С + "/,N 0,56 Ті; 0,03 N; 4,1 3 — 0,11 С; 25,36 Cr; Ті с + %N • Рис. 1.24. Ножевая коррозия сварного соединения стали 12Х18Ш0Т после испытания в 56%-ной HNO, (внешний вид образца). нием феррита. Так, например, в сварных шиах изделий, изготовленных из сталей 06Х23Н28МЗДЗТ, 08Х17Н16МЗТ и им подобных, используемых для производства крепкой серной кислоты, карбомида, мочевины ит. п. , ферритная фаза не допускается из-за преимущественного растворения ее в этих средах [45, 67].
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 28 29 30 31 32 33 34... 241 242 243
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
