Электродуговая сварка сталей. Справочник
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 227 228 229 230 231 232 233... 241 242 243
|
|
|
|
Сварные соединения с ферритно-аустенитными швами при нерег-ламентироваином количестве в них ферритной фазы не должны подвергаться длительному воздействию опасных температур. Конструкции не следует подвергать стабилизирующему отжигу для снятия напряжения, сварка должна выполняться на минимальной погонной энергии. Если конструкция эксплуатируется при температурах до 700— 750° С, применяются электроды с аустенитно-карбидной композицией. Такие швы отличаются от аустенитно-ферритных меньшей склонностью к тепловому охрупчиванию. В то же время однофазные сварные швы в значительной степени склонны к образованию горячих трещин. Необходимая технологическая прочность швов может быть достигнута за счет различных легирующих элементов, вводимых в шов через проволоку или покрытие и обеспечивающих получение двухфазных сварных швов (аустенитно-ферритных, аустенитно-карбидных, аустенитно-бо-ридных) или однофазных — с повышенным содержанием молибдена или марганца [9, 12]. В табл. VI 1.15 приведены электроды, рекомендуемые для сварки аустенитных жаропрочных сталей, структура и свойства наплавленного металла. Наиболее жаропрочным из разработанных в настоящее время композиций аустенитных швов является аустенитно-карбидный состав, в частности электроды КТИ-7, обеспечивающие высокие значения прочности металла шва, вплоть до температуры 800° С. Даже при температуре 1000° С длительная прочность швов, выполненных этими электродами, превосходит длительную прочность швов других составов, что позволяет рекомендовать их для сварки жаростойкой стали 20Х25Н20С2[5]. Длительная прочность сварных соединений аустенитных сталей обычно определяется прочностью самой стали. Разрушение сварных образцов, испытываемых на длительную прочность, происходит либо по основному металлу, либо по околошовной зоне. Чувствительность к локальным разрушениям связана с понижением относительной прочности границ зерен за счет выделения по ним различного рода примесей, а также упрочнения тела зерна. Для предотвращения локальных разрушений сварных соединений аустенитных сталей проводят их высокотемпературную термическую обработку (аустенитизацию) с целью снятия сварочных напряжений и эффекта самонаклепа, уменьшают содержание хрома в стали [17, 18]. Весьма стойки против локальных разрушений стали, легированные бором [10], молибденом. Использование сталей, выплавленных на чистой шихте, прошедших электрошлаковый и, особенно, вакуумнодуговой переплав, значительно повышает стойкость сварных соединений против локальных разрушений и соответственно надежность работы энергетических установок. У11.6. Сварка коррозионностойких сталей Общие правила ручной сварки высоколегированных сталей всех марок: а)преимущественное использование постоянного тока обратной полярности (плюс на электроде); б)преимущественное использование электродов с фтористо-кальциевым покрытием; в)сварка короткой дугой на небольших токах без поперечных колебаний конца электрода; г)сварка сравнительно короткими электродами; д)обязательное охлаждение сварного соединения во время перерыва при наложении отдельных слоев многослойного шва. При сварке электродами, . содержащими титан и ниобий, увеличение длины дуги приводит к повышенному окислению этих элементов и уменьшению их перехода в шов, что может значительно ухудшить стойкость швов против межкристаллитной коррозии. Кроме того, с увеличением длины дуги увеличивается разбрызгивание капель электродного металла. Если металлические брызги привариваются к основному металлу, то после их удаления в этих местах может развиться усиленная коррозия. При сварке большинства высоколегированных сталей запрещается манипулировать концом электрода поперек шва, так как это увеличивает разогрев металла в околошовной зоне. В случае сварки хромони-келевых и хромоникельмарганцевых сталей аустенитного класса это может способствовать ухудшению коррозионной стойкости сварных соединений, а в случае сварки хромистых кислотостойких сталей ферритно-го и ферритно-аустенитного классов — значительному росту зерна в околошовной зоне и снижению пластичности и вязкости сварных соединений. Для уменьшения разогрева свариваемого металла ток при сварке этих сталей ограничивают; плотность тока при этом не должна превышать 25—35 А/мм. При выполнении вертикальных и потолочных швов ток должен быть еще меньшим (табл. VII. 16). Таблица VII.16 Сила тока, рекомендуемая при ручной сварке кислотостойких сталей, А Положение шва в пространстве Толщина Диаметр Длина металла, им электро электро вертикаль да, мм да, мм нижнее ное потолочное До 2 2 150—200 30—50 30—40 30—40 2-2,5 2—3 200—225 40—80 30—50 30—70 3 3 250 55—95 50—75 50—80 3,5—4 3—4 250—300 80—130 50—120 50—130 5—8 4 300 90—150 70—120 75—130 10—12 4—5 300—400 100—165 75—130 80—140 Свыше 12 5 400 120—180 80—130 90—150 Некоторые марки аустенитных и ферритных электродов допускают незначительное увеличение сварочного тока, на что делаются соответствующие указания в паспорте на электроды. При двусторонней сварке соединений в аппаратах из кислотостойких сталей в последнюю очередь следует выполнять шов, обращенный к агрессивной среде. При сварке кислотостойких сталей ферритного или ферритно-аустенитного класса, требующих термической обработки после сварки, порядок наложения валиков двусторонних швов особой роли не играет. Сваривая кислотостойкие стали, особенное внимание следует уделять качеству подсоединения сварочного кабеля к изделию,
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 227 228 229 230 231 232 233... 241 242 243
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
