Электродуговая сварка сталей. Справочник
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 179 180 181 182 183 184 185... 241 242 243
|
|
|
|
Высокая окалиностойкость швов достигается путем их легирования хромом, причем содержание последнего должно быть не менее 23,0%. Это условие выполняется при использовании аустенитных проволок типа Св-07Х25Н13, Св-13Х25Н18, Св-06Х25Н12ТЮ. Основное условие по л у ч е ни я_ с в ajj н ого соедине1шя_с j до в л ет воJJ ите л Ь110дл1ллстин1ю1лъю~—. г3бёслёнениё: аустенитно-ферр!ггнои от^ктуры_ шва. При использовании проволок, содержащеи 25% хрома, соедине ния обладают низкой пластичностью. Наибольшую пластичность при • высоких прочности и окалиностойкости сварных соединений получают, применяя проволоку Св-13Х25Н18. Предварительный и сопутствующий подогрев при температуре 150— 200° С предотвращает образование трещин при сварке, а также в процессе гибки, вальцовки и других операций. Отпуск при температуре 760—780° С с охлаждением на воздухе снимает остаточные напряжения и несколько повышает пластичность сварного соединения. У.9. Сварка мартенситных и аустенитно мартенситных высоколегированных сталей Высокопрочные стали, содержащие 12—17% хрома и 4—9% никеля (07Х16Н6), дополнительно легированные молибденом (08Х15Н5АМ2), медью (08Х15Н5Д2Т), титаном или ниобием (08X16Н4Б), после упрочняющей термообработки, состоящей в закалке, обработке холодом и старении, имеют предел текучести более 100 кГ/мм2, предел прочности — более 120 кГ/мм2 при высоких пластичности и ударной вязкости [28]. Все большее распространение получают высокопрочные мартен-ситостареющие стали на основе никеля, кобальта и молибдена типа 03Н18К8МЗТЮ [24], которые после двойной закалки с 980 и 820° С и последующего старения при 480° С имеют предел прочности более 200 кГ/мм2 при высокой пластичности (удлинение более 8% и ударная вязкость более 6 кГм/см2). Стали этого класса обладают хорошей свариваемостью, не склонны к образованию трещин в околошовной зоне. При их сварке не требуется предварительный или сопутствующий подогрев. В связи с тем, что максимальная прочность этих сталей достигается в результате обработки холодом или старения, термообработку сварных соединений следует проводить по режиму/рекомендованному для стали. В последние годы появилась группа нержавеющих сталей типа 03Х12Н9Д2Т [28], 03Х13Н9Д2ТМ (ЭП-699) [28], которые, несмотря на низкое содержание углерода, имеют высокую прочность (предел прочности около 90—ПО кГ/мм2) в состоянии после закалки. Высокая пластичность сталей с низкоуглеродистым мартенситом позволяет применять их при низких температурах. Основной трудностью при сварке высокопрочных сталей этого класса под флюсом является обеспечение равнопрочных основному металлу швов, обладающих хорошей пластичностью и ударной вязкостью, а также стойкостью против хрупкого разрушения. В [28] предложено для швов со структурой низкоуглеродистого мартенсита на нержавеющих сталях оценивать величину хромового эквивалента ферритообразования с4в =% Сг — 1,5 % N1 + 2 • % Б1 0,75 • % Мп — Кф • (% С 4 % К) 4 % Мо + 4 • % А1 + 4 . % Т1 + 1,5 • % V 4 0,5 • % \У 4 4 0,9 . % ЫЬ — 0,6 • % Со — 0,5 • % Си. Для сталей, не Легированных азотом, его содержание в металле может быть принято равным 0,02%. Для сталей, содержащих более 5% №, вместо 1,5-% № используется (2,5 4Коэффициент для % (С 4 И) до 0,05 составляет 45, для 0,1 — равен 35. Если Сг|кв =2-ч-5, швы имеют дезориентированную мелкозернистую структуру и обладают высокими показателями пластичности и прочности. Для сваркивысокохромистых сталей аустенитно-мартенситно-го классаТюТюльзуТ5ттлгбескисл"Т0У Таблица У.25 Механические свойства высокопрочных нержавеющих сталей и швов, выполненных под флюсом АН-26 проволоками идентичного основному металлу состава Марка стали Исследуемый металл а а _а б,. % Ч. % S о . 2 Термическая обработка, при температуре, "С D X а х 08Х15Н5Д2Т Основной металл 119,2 130,1 15,0 57,0 8,1 Нормализация: 950; Шов 116,0 122,4 12,6 48,3 7,4 обработка холодом: —70; старение: 450 16Х15Н5М2А Основной металл 129,3 151,0 18,2 49,8 8,9 Нормализация: 1050; Шов 138,0 148,0 17,0 49,5 4,5 обработка холодом: —70; старение: 450 09Х16Н6 Основной металл 105,0 125,0 23,0 59,1 16,3 Нормализация: 975; Шов 118,0 129,0 18,0 59,0 5,8 обработка холодом: —70; старение: 425 и проволоки, близкие_гі£_химическому составу свариваемым сталям. "ЕСЛИ-в" проволоках 'БтсутствУют^етэдГИ алТШШГийГможно' применять низкокремнистый флюс АН-26. Насыщение швов водородом, кислородом и азотом может вызвать их пористость, а в ряде случаев и трещины. Ни-келекобальтомолибденовые дисперсионно-твердеющие сплавы свариваются под специальными керамическими флюсами. Некоторые высокопрочные нержавеющие стали сваривают аустенитными швами, если по условиям эксплуатации конструкции допускается меньшая прочность металла шва, а необходимая работоспособность сварного соединения достигается за счет увеличения толщины металла шва и зоны термического влияния. Техника и режимы сварки высокопрочных сталей под флюсом мало отличаются от принятых для коррозионностойких металлов.
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 179 180 181 182 183 184 185... 241 242 243
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |