Электродуговая сварка сталей. Справочник
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 176 177 178 179 180 181 182... 241 242 243
|
|
|
|
Таблица У.19 Химический состав швов, выполненных под флюсом АН-26 на сталях, содержащих 13% Сг Содержание, % Марка стали Марка проволоки С Мп Сг N1 Ті Р 08X13 Св-12Х13, Св-07Х25Н13 0,09 0,08 0,50 0,45 0,35 0,48 12,9 17,4 0,40 7,4 — 0,02 0,02 0,02 0,02 20X13 Св-08Х14ГТ, Св-07Х25Н13 0,09 0,09 0,32 0,51 0,45 0,52 12,7 17,7 0,44 7,1 0,14 0,02' 0,02 0,02 0,02 получили проволоки аустенитного класса, содержащие повышенное количество хрома (до 25%) и никеля (до 18%). При сварке проволоками типа Св-07Х25Н13, Св-13Х25Н18, Св-08Х20Н9Г7Т обеспечиваются аустенит-но-ферритная структура шва, его хорошая пластичность и ударная вязкость. Высокая пластичность шва увеличивает пластичность сварного соединения в целом, благодаря чему термическую обработку конструкций из сталей типа 08X13 и 12X13 толщиной до 12—16 мм, эксплуатирующихся при статических нагрузках, не производят. Отпуск при 680—720° С является провоцирующим для аустенитно-ферритного шва и приводит к некоторому снижению его пластичности и ударной вязкости, однако повышает эти характеристики в зоне термического влияния основного металла, что позволяет обеспечить высокую работоспособность сварных конструкций из этих сталей при знакопеременных нагрузках, а также под давлением. Химический состав швов, выполненных под флюсом АН-26 на сталях, содержащих 13% хрома, приведен в табл. У.19, механические свойства — в табл. У.20. Прочность шва Таблица У.20 Механические свойства швов, выполненных под флюсом АН-26 на сталях, содержащих 13% Сг [12] о О * N Е о . а" и и. б, % Ф. % м о . 3 ви а х 92,0 106,0 9,0 17,0 3,4 55,0 67,0 18,0 52,0 9,6 32,3 67,0 29,6 34,0 8,8 58,0 34,2 73,5 70,2 18,0 21,5 44,0 37,6 6,6 8,1 Марка стали Марка проволоки Термическая обработка 08X13 20X13 Св-12Х13 Св-07Х25Н13 Св-08Х14ГТ Св-07Х25Н13 Без термической обработки Отпуск 700° С, 3 ч Без термической обработки Отпуск 700° С, 3 ч То же выполненного проволоками аустенитного класса, заметно ниже, чем основного металла. Поэтому для обеспечени^г^авдопг^очгю сварных соединений рекомендуется" прйменятьТТр"оволоки, близкого к "основному металлу состава: Св-12Х13, Св-ШШЗу;^Г4НТ. Механи ческие" свойства швов зависят от соотношения_ шгзкоуТлеродистого б-феррита и игольчатого феррита (продукта у а:превращения). При увеличении б-феррита снижаются ударная вязкость и сопротивление шва холодным трещинам. Это в свою очередь проявляется при содержании хрома, большем 13% , и кремния, большем 0,35% . По данным работы [11], при содержании хрома, равном ~16%, количество б-феррита в шве составляет ~ 50%, а ударная вязкость падает до 0,6 кГм/см2. Легирование титаном (0,10—0,30%) повышает стойкость шва против трещин, однако дальнейшее увеличение содержания титана приводит к повышению б-феррита и соответственно к снижению пластичности и ударной вязкости шва. Марганец и никель увеличивают пластичность шва. Их содержание может быть доведено до 0,8—1,0%. С увеличением содержания никеля повышается склонность шва к подкалке. При сварке 13%-ных хромистых сталей могут быть использованы высокоокислительные флюсы типа АН-17М и АН-18 и низкокремнистые флюсы типа АН-26 и АН-22. Автоматическая сварка жаропрочных высокохромистых сталей (8,0—12,5% хрома) производится как под флюсом, так и в среде защитных газов. В Институте электросварки им. Е. О. Патона разработаны основные положения по выбору системы легирования металла шва для механизированных способов сварки, а также некоторые технологические рекомендации по сварке высокохромистых жаропрочных сталей, химический состав которых указан в табл. У.21. Показано [12], что при высоких температурах на стабильность структуры, механические свойства, ползучесть и длительную прочность большое влияние оказывает наличие структурно-свободного феррита и соотношение между углеродом и карбидообразующими элементами. Швы, содержащие 12,5% хрома, 0,12—0,15% углерода, 0,6—0,8% молибдена, 0,5—1,0% вольфрама, стабилизированные ванадием (0,25— 0,35%) или ванадием и ниобием (до 0,25%), имеют мелкозернистую сор-битную микроструктуру без б-феррита или с минимальным его количеством. Для сварки сталей типа ЭИ-756 (1Х12В2МФ), ЭИ-993 (18Х12ВМБФР), ЭИ-802 (15Х12ВНМФ) разработаны проволоки марок ЭП-249 и ЭП-390, поставляемые соответственно по ЧМТУ/ЦНИИЧМ 442—61 и ЧМТУ/ЦНИИЧМ 671—62. ГОСТом2246—70 предусмотрено производство проволоки Св-10Х11НВМФ, которая по своему составу близка к ЭП-390. По данным [11], наиболее высокой технологичностью обладают окислительные флюсы АН-17 и АН-18, рекомендованные для сварки высокохромистых жаропрочных сталей типа ЭИ-756. В зависимости от требований к прочностным свойствам при повышенных температурах могут применяться проволоки ЭП-390 или ЭП-249. Химический состав проволок и швов, выполненных на стали ЭИ-756 под флюсом АН-17, приведен в табл. У.22; механические свойства швов — в табл. У.23. Применение флюсов типа АНФ-5 или 48-0Ф6 в сочетании с указанными проволоками позволяет получать швы, отличающиеся более высокой прочностью, но низкой пластичностью. Серьезным недостатком бескислородных флюсов этого типа является плохая отделимость шлаковой корки, а также неудовлетворительная формируемость 12 4-21В8 353
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 176 177 178 179 180 181 182... 241 242 243
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
