Электродуговая сварка сталей. Справочник
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 160 161 162 163 164 165 166... 241 242 243
|
|
|
|
реакций между металлом и защитной средой или представлять собой "запутавшиеся" в металле (не успевшие всплыть на поверхность ванны) частички шлака (флюса или покрытия электродов). Наплавленный металл содержит обычно сульфидные, фосфидные и оксидные включения. Чем больше окислительная способность защитной среды, тем больше кислорода содержится в шве в виде оксидных включений. Менее всего кислорода и оксидных включений содержат швы, выполняемые аргонодуговой и гелиедуговой сваркой, больше — швы, выполняемые в смеси аргона с кислородом, еще больше — швы, выполняемые в углекислом газе, и тем более в смеси углекислого газа с кислородом. В швах, выполняемых под силикатными флюсами, количество шлаковых включений больше и они крупнее, чем в швах, свариваемых в углекислом газе [13] (табл. IV. 8). Таблица IV. 8 Общее содержание в металле шва неметаллических включений и их состав при сварке в углекислом газе и под флюсом Метод сварки Общее содержание включений в шве, % Химический состав включений, % к общему их количеству Закись железа Силикаты Глинозем + + шпинели В углекислом газе Под флюсом АН-348А 0,03 0,12 69,4 16,5 24,9 79,0 5,7 4,5 Наибольшее количество шлаковых включений содержат швы, выполняемые вручную покрытыми электродами. Размер оксидных включений зависит от их состава и общего количества в шве. Чем больше оксидных включений в металле шва, тем они крупнее. Размер включений тем больше, чем больше в них БЮа и МпО [61]. Наличие в сварочной ванне тугоплавких включений Сг20з и А120з затрудняет коагуляцию оксидов, вследствие чего они остаются в шве главным образом в виде мелких включений. Выше отмечалось положительное влияние мелких оксидных включений, особенно окислов хрома, на стойкости аустенитных швов против горячих трещин. Опыты показывают, что повышение содержания кислорода в аустенитном шве несколько снижает ударную вязкость и пластичность металла при низких температурах. При комнатной температуре ударная вязкость аустенитного шва практически не зависит от содержания в нем мелких неметаллических включений. Крупные шлаковые включения, особенно силикатного типа, уменьшают сопротивляемость металла шва высокотемпературной ползучести [13]. . В сварных швах могут встречаться шлаковые включения макроскопических размеров, иногда настолько крупные, что их легко обнаружить невооруженным глазом. Причинами этих дефектов являются, как правило, нарушение режима сварки и низкая квалификация сварщика. Дефекты подобного вида здесь не рассматриваются. 320 1.Баженов В.В.,Федяева Т. Р. Электроды для сварки теп лоустойчивой хромистой стали.— Сварочное производство, 1958, 3. 2. Б е р д Дж., Джемисон А. Влияние углерода, азота и марганца на высокотемпературную прочность железа при растяжении. — В кн. : Структура и механические свойства металлов. М., "Металлургия", 1967. 3.Белинький А. Л. и д р. О коррозионной стойкости чисто-аустенитной стали марки 0Х17Н16МЗТ.— В кн.: Защита металлов, 6, 1. М., "Наука", 1970. 4. Б о б к о в а О. С. Вязкость шлаков системы MgO — 5Ю2 — А120з. — В кн.: Физико-химические основы производства стали. М., Изд-во АН СССР, 1957. 5.Болдырев А. М., Дорофеев Э. Б., Антонов Е. Г. Управление кристаллизацией металла при сварке плавлением.— Сварочное производство, 1971, 6. 6. Б о ч в а р А. А. Металловедение. М., Металлургиздат, 1956. 7.Гудремон Э. Специальные стали 1. Перевод с немецкого. М., Металлургиздат, 1959. 8.Демьянцевич В. П. О механизме возникновения горячих трещин при сварке.— Сварочное производство, 1967, 3. 9.Демьяненко Г. П.,Каховский Ю. Н. Влияние режима сварки и предварительного подогрева свариваемой стали на склонность однофазных аустенитных швов к образованию горячих трещин.— Автоматическая сварка, 1972, 5^ 10.Демьяненко Г. П., Каховский Ю. Н. Влияние бора на стойкость металла швов типа 0Х23Н28МЗДЗТ против образования горячих трещин.— Автоматическая сварка, 1972, 9. 11. Е р о х и н А. А., Кузнецов О. М. О повышении стойкости металла шва против образования горячих трещин.— Автоматическая сварка, 1964, 7. 12. И в а н о в а В. С. и др. Роль дислокаций в упрочнении и разрушении металлов. М., "Наука", 1965. 13.Касаткин Б. С, К а х о в с к и й Н. И. , В а х н и н Ю. Н. Автоматическая сварка теплоустойчивой стали 15ХМА в среде углекислого газа.— Автоматическая сварка, 1957, 3. 14.Каховский Н. И., Фартушный В. Г., Савченко В. С. Влияние кремния на свариваемость аустенитной стали, структуру и свойства сварных соединений.— Автоматическая сварка, 1971, 4. 15.Каховский Н. И. Сварка нержавеющих сталей. Киев, "Тех-шка", 1968. 16. К а х о в с к и й Н. И. и др. Сварка хромоникельмолибденовых однофазных аустенитных сталей.— Автоматическая сварка, 1970, I. 17.Каховский Н. И. и д р. Влияние кремния, азота и марганца на химическую дендритную неоднородность металла швов типа 0Х23Н28МЗДЗТ и их стойкость против образования горячих трещин.— Автоматическая сварка, 1971, 8. 18.Каховский Н.И. Получение высокопрочных швов при автоматической сварке стали ЗОХГСА в углекислом газе.— Автоматическая сварка, 1959, 5. 19.Каховский Н. И. Сварка высокохромистой стали 2X13 в среде углекислого газа.— Автоматическая сварка, 1958, 4. ц 4-2168 321
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 160 161 162 163 164 165 166... 241 242 243
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
