Электродуговая сварка сталей. Справочник
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 13 14 15 16 17 18 19... 241 242 243
|
|
|
|
сообщая стали мартенситную структуру с небольшим количеством б-феррита, а при более высоком содержании углерода — аустенитно-мартенситную структуру (сталь 20Х17Н2). Аустенитно-маргенситная структура сталей с 15—17% хрома и низким содержанием углерода (до 0,1%) (стали Х16Н6, Х17Н5МЗ, Х15Н5М2А, Х15Н5Д2Т) получается при введении 5—7% никеля, а также азота или меди. В результате присадки такого количества аустенитизирующих элементов, а также повышения содержания хрома эвтектоидный распад этих сталей полностью подавляется и температура начала мартекситного превращения (Ми) снижается. Сталь при этом приобретает структуру неустойчивого аустенита с наличием продукта его распада (мартенсита). Причем соот 0 5 10 15 20 25 30 Содержание Сг, % Рис. 1.3. Диаграмма состояния системы железо — хром, иллюстрирующая влияние углерода на смещение 1-области. Содержание С, % Рис. 1.4. Сечение пространственной диаграммы системы Ре — Сг — С при содержании хрома 6, 12 и 15%. ношение количества структурных составляющих (аустенита и мартенсита), а следовательно, и механические свойства этих сталей могут изменяться при термической обработке. При быстром охлаждении от высоких температур они сохраняют аустенитную структуру, иногда с весьма небольшим количеством мартенсита, т. е. превращение у М если и протекает, то далеко не полно и с большой инерцией. Содержание мартенситной фазы при этом тем больше, чем выше температура начала мартенситного превращения стали и чем медленнее охлаждение. Последующие выдержка при температуре —70° С в течение 2 ч и отпуск (термическое старение) при температуре 300—450° С (1 ч) способствуют более полному у -* М-превращекию, вследствие чего значительно повышается прочность стали при сохранении достаточно высоких пластичности и вязкости благодаря наличию остаточного аустенита. Содержание в сталях выделившихся карбидов,практически не изменяется. Это свидетельствует о том, что при таком термическом старении происходят только мартенситные превращения. При дальнейшем увеличении содержания никеля (более 7%) в сталях с 17—19% хрома у М-превращение становится все более вялым и точка превращения (Мн) смещается в направлении более низких температур. При 8—10%-ном содержании никеля температура распада аустенита лежит ниже комнатной и сталь при охлаждении (от высокой температуры) на воздухе или в воде сохраняет при комнатной температуре аустенитную структуру. В тгбл. 1.13 приведены данные различных исследователей о влиянии легирующих элементов на образование аустенита и феррита в хромоникелевых катаных и литых сталях [80]. Коэффициенты аустени тизирующих элементов характеризуют их эквивалентность по отношению к никелю, а ферритизирующих — эквивалентность по отношению к хрому. Эквиваленты, приводимые разными авторами, значительно отличаются друг от друга. Особенно заметна эта разница для углерода и азота. Причем из табл. 1.13 следует, что аустенитизирующее действие азота несколько меньше действия углерода, а иногда азот даже более сильный аустенитизатор, чем углерод [61]. Несовпадение данных объяс Таблица 1.13 Эквиваленты аустенитои ферритообразующего влияния различных элементов в хромоникелевых аустенитных сталях и в сварных швах по отношению к никелю и хрому, действие которых принято за единицу Элемент Прокат Литье Сварной шов [Ш] [87] [105] [86] [20, 57, 93] 1 1 1 1 1 0,7 — 0,5 — 0,5 0,3 — — — — 13 30 21 17 30 — 26 11,5 11 22—26 Аустенитообразующие элементы Никель Марганец Медь Углерод Азот Ферритообразующие элементы Хром11 Молибден4,22,25 Вольфрам2,1 Кремний5,2 Ванадий11 Тантал2,8 Алюминий12 Титан7,2 Ниобий4,5 1 3 10 4 1,6 2,8 1 7,5 1 5 2 Примечания. 1. В работе [111] исследованы легированные конструкционные и нержавеющие стали, в остальных работах — хромоникелевые нержавеющие стали. 2. В работе [105] учитывается содержание элементов, находящихся в твердом растворе (Ti, Nb). няется тем, что влияние того или иного элемента на смещение границ Y-области зависит не только от его содержания, но также от содержания в металле других элементов, от режима термической обработки, величины зерна и других факторов. Поэтому приведенные для некоторых элементов эквиваленты являются ориентировочными. Эквиваленты для проката выше, чем для литого металла. Для катаных хромоникелевых сталей эквиваленты элементов выражаются формулами: №экв = %Ni + 30 • %С + 26 Сг %Сг+ 12%А1+ 11 + 4,5 %.Nb + 2 %N + 0,7. •%V + 7 . •%Мо + 2 %Mn+0,3 %Cu; %ТІ + 3 %Si 4 %W.
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 13 14 15 16 17 18 19... 241 242 243
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
