Электродуговая сварка сталей. Справочник
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 155 156 157 158 159 160 161... 241 242 243
|
|
|
|
Влияние режима сварки и температуры свариваемого металла на стойкость против горячих трещин однофазных аустенитньгх швов $ 16 X В литературе по технологии дуговой сварки нержавеющих аустеюїт-ных сталей имеются указания о значительном влиянии режима сварки на стойкость чистоаустенитных швов против образования горячих трещин [49]. Выше отмечалась отрицательная роль увеличения погонной энергии сварки на трещиноустойчивость таких швов. В табл. IV.6 и на рис. ІУ.31 — \ММ приведены данные [9] о влиянии изменения режима электродуговой автоматической сварки под флюсом и температуры предварительного подогрева основного аустенитного металла на раз 12 £—о__._ 2 Г \ I 1 200 500 400 500 ІсвА 20 30 40 50 ие,в 20 30 40 50 1 Рис. 1У.31. Зависимость критической скорости деформации металла шва типа 05Х23Н28МЗДЗТ от изменения одного из параметров режима автоматической сварки под флюсомАН-18 проволокой диаметром 4 мм:/— осв; 2—1ги; 3—и СВ' О 100 200 300 400 500 Температура подогрева, °С Рис. IV.32. Зависимость критической скорости деформации металла шва типа 05X23 Н28МЗДЗТ, содержащего 0,57 — 0,59% 51, от температуры предварительного подогрева свариваемой аустенит-ной стали (сварка под флюсом АН-18 проволокой диаметром 4 мм на режиме: /сВ=350А, £/д = меры шва и хтойкость его против об =* 33—34В;"СВ = 21,5 м/ч). разования горячих трещин. Между трещиноустончивостью аустенитного шва и его коэффициентом формы нет прямой связи (табл. IV.6). Так, с повышением силы сварочного тока коэффициент формы шва уменьшается, а при повышении напряжения дуги, наоборот, увеличивается; окр в обоих случаях падает. При увеличении скорости сварки (уменьшении q/v) коэффициент формы шва лишь незначительно уменьшается, критическая же скорость деформирования при этом возрастает. Предварительный подогрев свариваемой стали увеличивает коэффициент формы шва и снижает стойкость металла против образования горячих трещин (рис. IV.32), усиливая вредное действие кремния на трещиноустойчивость (рис. ^.33). Наблюдается четкая зависимость между шириной шва и длиной сварочной ванны, с одной стороны, и стойкостью металла шва против образования горячих трещин — с другой (рис. IV.34). С увеличением силы сварочного тока, напряжения дуги и температуры металла ши рина шва и длина сварочной ванны увеличиваются, а критическая скорость деформации наплавленного аустенитного металла соответственно падает. С увеличением же скорости сварки при неизменных токе и напряжении дуги ширина сварочной ванны уменьшается, а сКр металла шва возрастает (рис. IV.31). В_ связи с з_т_ЧМ "р" сварке аустшитнь1^х_сталей. ширину и^_ог^^итваюТ.'""Не рекомен-дуется также применять при ручной' сварке аустенитной стали поперечные колебания элзктрода. ^---—------...... — Уменьшение скорости электродуговой сварки до Юм/ч и ниже, даже при некотором повышении погонной энергии, не только не ухудшает трещиноустойчивость чисто-аустенитного шва, а, наоборот, по 13 ! '5 \ X \ \ 2 ч? • 0,3 0,5 0,7 0,9 Содержание &" в шве, % Рис. IV.33. Зависимость критической скорости деформации металла шва типа 05Х23Н28МЗДЗТ от содержания кремния при температуре свариваемой стали: /--г20° С; 2--\300° С (сварка под высокоокислительным флюсом, погонная энергия 7/и = 4500 кал/см) 1 120 I Сз 4 40 1 4 V 0 200 400 0 200 400 26 і 34 42 20 28 36 Рис. IV.34. Зависимость ширины шва (а) и Длины сварочной ванны (б) от температуры предварительного подогрева свариваемой аустенитной стали (/), напряжения дуги (2), сварочного тока (3) и скорости автоматической сварки под флюсом (4). вышает ее. Так, если при скорости аргонодуговой сварки неплавя-щимся электродом стали 03Х20Н20С5, равной 20 м/ч, шов был поражен горячими трещинами, то при скорости сварки 8 м/ч при прочих равных условиях трещины не образовывались. Металл толщиной более 20—30 мм эффективно сваривать при скорости сварки до 6 м/ч с дополнительным подогревом присадочной проволоки и с электромагнитным воздействием на дугу и сварочную ванну. При указанных изменениях режима сварки и даже при повышении температуры свариваемой стали дендритная химическая неоднородность металла шва заметно не изменяется [9]. Можно поэтому предположить, что снижение трещиноустойчивости аустенитного шва при изменении режима и температуры свариваемого металла, сопровож
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 155 156 157 158 159 160 161... 241 242 243
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
