Электродуговая сварка сталей. Справочник
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 152 153 154 155 156 157 158... 241 242 243
|
|
|
|
Содержание в шве молибдена, % Погонная энергия сварки, кал/см Наличие трещин в шве 2,42 4500 Нет 2,49 5500 " 2,42 6500 Есть в кратере шва 2,69 6500 Нет 3,81 6500 Есть 3,83 5500 Есть в кратере шва 3,88 4500 Нет 4,91 4500 Есть , 5,12 4500 " 6,01 4500 Есть продольные и попе 6,19 речные 3000 Есть в кратере шва Отрицательное влияние молибдена (при содержании более 3,5%) на технологическую прочность аустенитных швов данного состава, по-видимому, обусловлено чрезмерным упрочнением и падением межкри 0,14 1 I I 0,10 0,06 0,08 0,12 0,16 0,20 Содержание азота, % Рис. IV.26. Зависимость критической скорости деформации металла шва типа 05Х23Н28МЗДЗТ. содержащего 0,40—0,45% Si и 1,8—2,0% Mn (q/v = = 4500 кал/см) от содержания в нем азота. 0,02 Нет трещин / Есть трещины 00,5 1,01,5 Содержание кремния8шве,% Рис. IV.27. Влияние соотношения концентрации кремния и азота на образование горячих трещин в угловых швах типа 05Х23Н28МЗДЗТ, содержащих 0,4—0,5% Мп (сварка под высокоокислительным флюсом при ц!ю = 4500 кал/см). сталлитной пластичности металла, а также образованием в нем интер-металлидной второй фазы типа Ре36Сг12Мо, сообщающей металлу хрупкость при высоких температурах [11]. Повысить стойкость аустенитных швов против образования горячих трещин при сварке стали 06Х23Н28МЗДЗТ повышенной толщины можно за счет легирования их небольшим количеством азота [15, 17]. Из рис. IV.26 видно, что благоприятное влияние азота на трещино-устойчивость шва ограничивается его содержанием, равным 0,08— 0,13%. Представляется возможным допустить некоторое повышение критического содержания кремния в металле шва, не опасаясь образования горячих трещин в нем (рис. ІУ.27 [17]). При содержании кремния в таких швах, превышающем 1,2%, или толщине свариваемого металла более 20 мм обеспечить стойкость их против горячих трещин за счет легирования азотом не удается. Для этого кроме высокоокислительного флюса непременным условием является применение присадочной проволоки с ограниченным содержанием кремния, лeгиpoвaJ^нoJL_мap-ганцем (до 2,5%) и азотом (до 0,15—0,22%), а также ванадием до 0,8% и использование ряда дополнительных технологических мер^ отграничения погонной_здергий"1ПІПЩк7ЇГст^(даже при несколько повышенной погонной" энергии); применения продольных 1,0 0,8 а: 06 а 0.4 0,2 і / / о -ф—, і • • / / У о Есть і трещ ины ' * у • / s / / О " h ет т oemut 1 / / 15 К І 13 и 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 Содержание С, % Рис. IV.28. Влияние соотношения концентрации углерода и кремния на образование горячих трещин в хромонике-} левых швах типа 25-20, выполняемых под флюсом. \ 2 0 1. 2 3 4 Содержание Мп б шве, % Рис. IV.29. Зависимость критической скорости деформации металла швов типа 05Х23Н28МЗДЗТ, содержащих 0,3 — 0,4% в!, от содержания марганца при содержании азота: 0,03-0,04% (/) и 0,12-0,13% (2) (д/и = 4500 кал/см). относительно оси шва колебаний конца проволоки, электромагнитного реверсивного воздействия на дугу и сварочную ванну, в том числе в сочетании с дополнительным подогревом присадочной проволоки. — По данным [106, 48], в хромоникелевых аустенитных швах типа 26-20 частичная нейтрализация вредного действия кремния на склонность их к горячим трещинам может быть осуществлена при соблюдении соотношений содержания Бі : С 5 (рис. 1У.28), т. е. при повышении содержания кремния к шве должно возрасти содержание углерода в нем. Напомним, что повышение содержания углерода-в швах при сварке химической аппаратуры из коррозионностойких сталей недопустимо, а увеличение содержания азота (иногда и марганца в определенных пределах) оказывается безвредным. Марганец в количестве до 1,8—2,0% в швах, содержащих медь и обычное количество азота (0,03—0,04%), лишь весьма незначительно повышает стойкость швов против образования горячих трещин (кривая 1 на рис. IV.29). Несколько более эффективно повышает трещино-устойчивость таких швов марганец совместно с азотом (до 0,12—0,13%) (кривая 2 на рис, IV.29). При содержании марганца, превышающем 2%, критическая скорость деформации швов с обычным и повышенным Влияние молибдена на стойкость металла швов типа 06Х23Н28МЗДЗТ против горячих трещин (сварка под флюсом АН-18)
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 152 153 154 155 156 157 158... 241 242 243
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
