Электродуговая сварка сталей. Справочник
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 150 151 152 153 154 155 156... 241 242 243
|
|
|
|
Таблица IV. 1 Содержание в металле шва типа 05Х23Н28МЗДЗТ неметаллических включении, примесей и газов и состав неметаллических включений в зависимости от применяемого флюса Флюс Содержание неметаллических включений, % Содержание в неметаллических включениях окислов, % МпО РеО А12о3 АН-26 0,088 0,026 Нет 0,0019 0,023 АНФ-6 0,0160 0,0004 .0,0002 0,0002 0,015 Высокоокисли тельный 0,037 0,0051 0,0006 0,0022 0,0083 Флюс Содержание в неметаллических включениях окислов, % Содержание в шве, % Содержание в шве СггО, тю2 р О, % | Н, мл/100 АН-26 АНФ-6 Высокоокислительный 0,0004 Нет 0,0012 0,030 Следы 0,019 1,12 0,61 0,36 0,016 0,012 0,008 0,021 0,015 0,016 і 0,032 0,0145 0,068 16,8 17,0 10,05 п°д"™ок^в швах, выполненных с содержанием кислорода в оксидных включениях Тїп аЛЮ0Ц1' П° сРашению что часть весьма дисп^сных околов ^^в^0^^ащаю^тем' личества оставшейся в шве серы в тугоплавкие комплексные соединения кислорода, хрома, серы и нейтрализации отрицательного ее действия на стойкость металла против трещин. Весьма дисперсные оксидные вклю" 30 28 із 5: 26 24 22 20 18 о Содержание Сг20},% 4 6 8 10 1 ? і У л / /' / 1 \ 4 6 8 10 Содержание Ге20}, % чения могут препятствовать перемещению дислокаций, уменьшая физическую неоднородность металла шва и тормозя развитие образовавшейся в нем полости в трещину вследствие отсутствия притока вакансий и дислокаций. Рис. IV.22. Влияние окислов железа в покрытии электродов из проволоки Св-04Х19Н9 (кривая /) и окислов хрома в электродном покрытии проволоки 01Х19Н18Г10АМ4 (кривая 2) на критическую скорость деформации металла чистоаустенитных швов (оКр определяли по методике МВТУ при режиме сварки: /гв = 120 —140А; иД = 28-ЗОВ; 4 мм). '-"ев = 6,5 м/ч; 4ЭЛ Положительно влияют на трещиноустойчивость аустенитных швов, выполняемых вручную, окислы железа и, особенно, окислы хрома и циркония, вводимые в электродное покрытие (рис. IV.22), а также в керамические флюсы. Полезное действие окислов в электродном покрытии и керамическом флюсе обнаруживается лишь в чистоаустенитных швах. Так, дополнительное введение хрома в покрытие проволоки Св-04Х19Н9 в количестве, обеспечивающем наличие в шве 4—8% фер-ритной фазы, повышает икр шва до 30 мм/мин, а дополнительное введение окислов железа в такое покрытие практически не влияет на стойкость металла швов против горячих трещин. Следует отметить, что применение высокоокислительного флюса в сочетании с легированием проволоки титаном либо введение окислов железа и окислов хрома в электродное покрытие или в керамические "о 1 I 3 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 1 1 1 Есть трещины н ет т рещиі і 0,6 0,8 1,0 Содержание 5і, % Рис. IV.23. Влияние кремния на критическую скорость деформации металла швовтипа 05Х23Н28МЗДЗТ, содержащих 0,4 — 0,42% Мп (сварка под флюсом АН-18 на обычных режимах при 7/а = 4500 кал/см). 2000 4000 6000 д/У,кал/см Рис. IV.24. Влияние погонной энергии сварки и содержания кремния в угловых швах типа 05Х23Н28МЗДЗТ на образование в них горячих трещин (сварка под высокоокислительным флюсом). флюсы не является универсальным средством получения качественных чистоаустенитных швов без трещин при наличии в них большого количества вредных примесей, а также при чрезмерном увеличении толщины свариваемого металла и повышенных погонных энергиях сварки. Весьма ощутимо в этом отношении отрицательное влияние повышенного содержания в металле таких швов кремния или наличия ниобия как в твердом растворе, так и в виде более или менее крупных включений комплексных соединений (см. рис. IV. 19, б). На рис. 1У.23 и IV.24 представлена зависимость стойкости металла швов типа 05Х23Н28МЗДЗТ против горячих трещин от содержания в нем кремния и погонной энергии сварки, а в табл. 1У.2 — влияние кремния на ликвацию и развитие дендритной химической неоднородности в этих швах [17]. Критическую скорость деформации определяли методом Фридлянда — Тимофеева. Из приведенных данных видно следующее. С повышением содержания кремния в аустенитном шве возрастает дендритная ликвация, происходит обогащение кремнием (в меньшей мере медью) пограничных слоев дендритов (ячеек) либо, в зависимости от степени ликвации, образуется даже хромоникельжелезокремнистая вторая фаза, в результате чего неуклонно снижается критическая скорость деформа
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 150 151 152 153 154 155 156... 241 242 243
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
