Электродуговая сварка сталей. Справочник
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 148 149 150 151 152 153 154... 241 242 243
|
|
|
|
Опыты по автоматической сварке стали 06Х23Н28МЗДЗТ проволокой идентичного состава показали, что, применяя существующие крем-несодержащие флюсы АН-26, АИ-22, АН-15 и др. и бескремнистые (так называемые бескислородные) флюсы АНФ-5, АНФ-б, получить швы без горячих трещин не представляется возможным. Использование флюсов АНФ-5 или АНФ-6 вместо флюса АН-26 немного повышает сопротивляемость образованию горячих трещин чистоаустенитного шва указанного состава. Исследованиями установлено, что при повышении во флюсе содержания окислов железа и ограничении кремнезема трещи-ноустойчивость однофазных аустенитных швов значительно повышается (рис. 1У.20). Эти данные опровергают мнение [38] о том, что повышение кислорода в аустенитных швах ухудшает их стойкость против образования горячих трещин" В результате этих исследований [25] для сварки корро-зионностойких чистоаустенитных сталей разработан высокоокислительный низкокремнистый флюс АН-18 [27], позволяющий получить швы типа 06Х23Н28МЗДЗТ без трещин при сварке металла толщиной до 16 мм. Более толстый металл такого состава или сталь с высоким содержанием кремния необходимо сваривать с минимальной скоростью (менее Юм/ч) или применять методы, при которых измельчение и дезориентировка структуры металла шва происходят в большей степени, улучшается его форма и направление роста кристаллитов, либо электрошлаковый способ. При использовании высокоокислительного низкокремнистого флюса (вместо АН-26 и АНФ-6) в шве увеличивается содержание кислорода и уменьшается количество водорода (см. рис. 111.14). При этом несколько возрастает общее содержание неметаллических включений и содержание в них окислов хрома и титана при снижении содержания окислов кремния (по сравнению со швами, выполненными под флюсом АН-26) и алюминия (по сравнению со швами, выполненными под флюсом АНФ-6). Уменьшается также содержание серы и фосфора (табл. IV. 1) и несколько выгорает кремний (см. гл. III). Повышению стойкости против горячих трещин чистоаустенитных сварных швов, выполняемых под низкокремнистым высокоокислительным флюсом, способствует также их более измельченная структура по сравнению со швами, сваренными под флюсами АН-26 и АНФ-6 (рис. ^.21). Последнее обусловлено модифицирующим действием присутствующих в сварочной ванне дисперсных окислов титана и, особенно, по-видимому, окислов хрома (табл. IV.!), имеющих высокую температуру плавления. Опыт показывает, что окислительный флюс более эффективно повышает стойкость против горячих трещин металла аустенитных швов при наличии в сварочной ванне титана, чем без него. Не исключено также, что повышение содержания в сварочной ванне кислорода приводит к связыванию значительного ко р. 1^? Я" к 2 Ч 12 16 20 24 28 Содержание ¿7' 0г во срлюсо, % ' 5 ' Ю ' То 20 Содержание окислов железа во флюсе, % Рис. IV.20. Влияние содержания во флюсе окислов железа (1) и кремнезема (2) на стойкость против горячих трещин металла шва типа 05Х23Н28МЗДЗТ, выполняемого автоматической сваркой (погонная энергия = 4500 кал/см).
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 148 149 150 151 152 153 154... 241 242 243
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
