Электродуговая сварка сталей. Справочник
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 145 146 147 148 149 150 151... 241 242 243
|
|
|
|
0,02%. При том же содержании углерода понижение температуры свариваемой низколегированной или низкоуглеродистой конструкционной стали приводит также к уменьшению критического содержания в шве серы и увеличению критического значения коэффициента формы провара (коэффициента^формы шва — отношения его ширины к глубине провара). в? Влияние формы нелегированных и низколегированных швов на их стойкость против горячих трещин Как показывает опыт, изменение формы шва существенно влияет на его стойкость против образования горячих трещин при сварке сталей различных классов. При сварке углеродистых и низколегированных конструкционных сталей увеличение коэффи ЗА\-Г—"1—|—ГСП Циента формы шва значительно повышает стойкость наплавленного металла против образования горячих трещин, благодаря чему представляется возможным увеличить / |Д0 |^ 1 1,8 I 1,4 Неттрещин ^Ёсть трещины Рис. IV. 17. Влияние коэффициента формы шва (отношения его ширины к глубине провара) и содержания в нем углерода на образование горячих трещин, при двухсторонней сварке малоуглеро г з' , — став шва: и,иа—и,30%и,(т Содержание углерода,'/. 0,65% Мп; отношение Мп : Б " 18). критическое содержание углерода в шве (рис. IV. 17 [53]). Отрицательное влияние уменьшения коэффициента формы нелегированного или низколегированного шва на его трещиноустойчивость при сварке конструкционных сталей обусловлено направленно-встречной кристаллизацией металла и связанной с этим усиленной зональной ликвацией (образованием так называемой линии слабины в центре шва), усугубляющей микроскопическую дендритную ликвацию серы, кремния { и др. Однако при коэффициенте формы шва большем 5 — 6 (например, ] при автоматической наплавке под флюсом ленточным электродом) стойI кость его против трещин уменьшается [83]./ 1У.4. Факторы, определяющие склонность металла высоколегированных сварных швов к образованию горячих трещин, и меры предотвращения трещинообразования Горячие трещины, образующиеся в высоколегированных аустенит-ных швах, по своей природе во многом отличаются от трещин, возникающих в нелегированных и низколегированных швах. Так, например, в противоположность нелегированным и низколегированным швам, аустенитные швы оказываются более склонными к горячим трещинам \ при повышении температуры: свари,в_аемо_ш__металля (примещние^пред \ варителТжл^й~с15путствующего. подогрева) и при увеличении ширины I шва. ТЗбщим для образования горячих трещин нелегированных и высо колегированных аустенитных швов является: 1) межкристаллитный характер высокотемпературного разрушения металла и связанная с этим необходимость для трещиноустойчивости обеспечить его высокотемпературную межкристаллитную пластичность и прочность; 2) отрицательное влияние увеличения толщины свариваемой стали и первичных ден-дритов и кристаллитов; 3) повышение содержания элементов и примесей, обладающих меньшей растворимостью в твердом металле, чем в жидком, и снижающих температуру плавления (повышающих интервал кристаллизации). Горячие трещины в аустенитных швах в зависимости от их состава могут возникать как в момент пребывания металла в твердо-жидком состоянии, так и после полного его затвердевания. По данным [46, 42^, 44], последние образуются вследствие развития в металле физической неоднородности (полигонизационных границ), по данным [92—94],— вследствие межкристаллитного проскальзывания [40], раскрывающего как ступеньки в границах, так и уже существующие микрополости. Разрастание этих полостей в дальнейшем происходит за счет притока вакансий. Межкристаллитное разрушение сварных швов при температуре, более низкой, чем температура затвердевания, в условиях нарастающих напряжений (горячие трещины второго вида) отождествляется с разрушением при высокотемпературной ползучести. По данным [14], горячие трещины в аустенитных высококремнистых швах могут образовываться из-за наличия по границам дендритов как жидких, так и затвердевших низкопластичных и малопрочных включений второй фазы эвтектического типа. Как. показали более поздние опыты по сварке пластинчатых проб различной ширины с измерением деформаций и фиксацией момента и расстояния зарождения трещины от удаляющейся дуги, время возникновения горячих трещин в аустенитных швах, в которых образуется эвтектическая фаза с температурой затвердевания (1114° С) немногим ниже температуры кристаллизации основы сплава (1337—1289° С ), зависит от величины деформации металла шва. При высоких значениях деформаций горячие трещины в таких швах образуются во время пребывания металла в твердо-жидком состоянии, а при малых деформациях — после полного его затвердевания, в том числе и после затвердевания второй фазы. Мерами, повышающими стойкость аустенитных швов против образования горячих трещин, являются: измельчение и дезориентирование структуры металла; снижение содержания вредных примесей и элементов (серы, фосфора, кремния, водорода); обеспечение двухфазной аустенитно-ферритной, аустенитно-карбидной или аустенитно-боридной структур (там, где это допустимо); дополнительное легирование металла шва элементами, нейтрализующими . вредное влияние серы, а также элементами, тормозящими перемещения дефектов кристаллической решетки^ металла шва под действием нарастающих напряжений в подсоли-дусной области. Полезным для стойкости наплавленного металла против трещин является, по-видимому, упрочнение тела дендритов и кристаллитов (благодаря чему уменьшается концентрация дефектов решетки на границах кристаллитов) и упрочнение до некоторого оптимального уровня границ кристаллитов. При этом для межкристаллитного высокотемпературного проскальзывания, необходимого по схеме Мак-Лина [40] для ^зарождения и раскрытия горячей трещины, требуются более высокие напряжения и большая скорость (темп) их нарастания при охлаждении затвердевшего металла шва.
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 145 146 147 148 149 150 151... 241 242 243
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
