Электродуговая сварка сталей. Справочник
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 144 145 146 147 148 149 150... 241 242 243
|
|
|
|
марганца горячеломкости нелегированных и низколегированных швов, вызываемой серой, наиболее эффективно только в присутствии некоторого количества кислорода. Объяснение полезного влияния марганца на нейтрализацию вредного действия серы путем связывания еа в тугоплавкое соединение сернистого марганца (температура плавления 1800" С [95]) и перевода ее внутрь первичных кристаллитов не язляется исчерпывающим. Такое действие марганца, по-видимому, играет второстепенную роль. Основываясь на гипотезе В. И. Кармазина, повышение стойкости против горячих трещин сварных швов, легированных хромом, при сварке малоуглеродистой конструкционной стали можно объяснить наличием в сварочной ванне во взвешенном состоянии окислов хрома, отличающихся, как известно, весьма высокой температурой плавления (^ 2400° С) и являющихся, следовательно, центрами для выделения оксисульфидов на самой ранней стадии кристаллизации металла шва. Вредное действие углерода на стойкость против горячих трещин нелегированных и низколегированных швов, вероятно, состоит не только в указанном выше усилении ликвации серы [46], но и в раскисляющем его действии (удалении кислорода из металла сварочной ванны), а по данным [89],— также в снижении температуры солидуса, т. е. в расширении ТИХ. По данным [33, 32, 63, 61], центрами выделений сульфидов на ранней стадии кристаллизации металла швов при сварке углеродистых и низколегированных конструкционных сталей являются карбиды титана, а также оксиды алюминия (в виде алюмосиликатов и частиц глинозема). Причем алюминий и титан, будучи в то же время сильными раскисли-телями, оказывают полезное действие на форму сульфидных включений только при определенном их содержании. Так, по мнению этих авторов, введение небольших количеств титана сопровождается значительным увеличением количества сложных сульфидных пленок и цепочек, расположенных по границам первичных кристаллитов. Количество окси-сульфидных включений при этом уменьшается. Дальнейшее повышение концентрации титана в металле шва сопровождается уменьшением количества пленообразных сульфидных включений и появлением сложных неметаллических включений угловатой формы, содержащих карбиды титана и сульфиды. При концентрации титана 0,5—2,0% практически вся сера входит в состав этих сложных включений, а пленки и цепочки сульфидов полностью отсутствуют. Аналогичное влияние на состав и форму сульфидных включений в сварных швах на углеродистой стали оказывает ванадий [32, 63]. В швах, не содержащих ванадий, включения состоят в основном из желе-зомарганцевых оксидов и силикатов, содержащих сульфиды в растворе и в виде оболочек. При легировании металла шва ванадием включения состоят преимущественно из окислов ванадия и железомарганцевых сульфидов. Наблюдается также некоторое количество сульфидных пленок и цепочек. В швах с более высоким содержанием углерода (0,3%) образуются включения карбидов ванадия, которые служат центрами выделения сульфидов. Это уменьшает содержание пленочных и цепочечных сульфидных включений. Водород не только способствует образованию горячих трещин, но снижает пластичность металла шва, а также вызывает образование пор и флокенов. Применение окисляющей защитной среды (флюс, газ, покрытие электродов) предотвращает образование пор, вызываемых водородом. Фосфор, помимо повышения склонности металла шва к горячим трещинам, снижает его ударную вязкость, особенно при низких температурах. В металл шва фосфор попадает из основного и электродного металлов, а также из флюса и покрытия электродов, если они содержат марганцевую руду. Обычно содержание фосфора в углеродистых сталях ограничивают 0,055%, а в проволоках — 0,03%. Электродные покрытия должны содержать минимум вредных примесей. Если содержание никеля в металле нелегированного шва не превышает 2,5%, он не оказывает влияния на стойкость шва против образования горячих трещин. При более высоком содержании никеля стойкость сварных швов против горячих трещин резко падает, особенно при одновременном повышении содержания углерода и серы. Влияние сварочных напряжений на стойкость против горячих трещин нелегированных и низколегированных сварных швов Растягивающие напряжения наиболее опасны с точки зрения стойкости сварных швов против горячих трещин в том случае, если они сильно возрастают в момент, когда металл шва находится в температурном интервале хрупкости. Поскольку в реальных условиях дуговой сварки избежать полностью возникновения растягивающих напряжений невозможно, стремятся их уменьшить и отдалить начало их воз раста ни я ^'тому_,_ времени, когда металл при остывании приобрета~ёт достаточные пла-I стичность И прочность. Это может-быть достигнуто рациональным проектированием сва р пых ^отяШшаи2^^лов конструкций" (что подробно рассматривается в сбответст-вующей литературе) и рядом технологических мер: 1) предварительным подогревом, который отдаляет момент перехода сжимающихг напряжений в шве в растягивающие к более низким температурам и уменьшает темп возрастания этих напряжений; 2) выбором рациональной последовательности выполнения швов (гл. VII), а также способа и режима сварки для обеспечения наиболее благоприятной формы шва, направленности кристаллитов относительно его оси и уменьшения сварочных напряжений. На рис. IV. 16 приведена зависимость стойкости против горячих трещин низколегированного шва от температуры предварительного подогрева и содержания углерода [35]. Из графика следует, что предварительный подогрев значительно повышает критическое содержание углерода в шве. По данным [54], охлаждение изделия (сварка на морозе) ухудшает стойкость швов против образования горячих трещин: при температуре —50° С критическое содержание углерода снижается на 0,5 о па ! I 0,4 0,3 0,2 0,1 Есть г прещиш Нег п трещ ин 0 100 200 300 400 500 Температура подог peda, "С Рис. IV. 16. Зависимость стойкости низколегированного шва против горячих трещин от содержания углерода и температуры предварительного подогрева изделия (автоматическая сварка под флюсом АН-348А; содержание кремния в шве 0,6—0,8%, марганца — 1,25—1,60%, соотношение Мп : • S " 20).
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 144 145 146 147 148 149 150... 241 242 243
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
