Электродуговая сварка сталей. Справочник
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 142 143 144 145 146 147 148... 241 242 243
|
|
|
|
возможным уменьшением содержания вредных примесей (серы, углерода, фосфора, водорода, кремния), блокировкой дефектов кристаллической решетки и упрочнением до определенного уровня границ зерен (кристаллитов) можно предотвратить образование таких трещин. Несмотря на некоторое различие во взглядах на механизм и причины возникновения горячих трещин в сварных швах, способы их предотвращения при сварке сталей различных классов, в том числе и наиболее трудносваривающихся однофазных аустенитных, во многом найдены и в настоящее время используются в сварочной практике. Для качественной и количественной оценки стойкости сварных швов различного состава против образования горячих трещин применяют несколько методик. Главными, наиболее часто применяемыми методами Рис. IV. 13. Образцы для испытаний сварных швов на стойкость против образова-горячих трещин: а — жесткий тавр, жесткий стык, в — составной образец. ния б качественной оценки стойкости швов против горячих трещин, являются следующие (рис. IV. 13): а) сварка жестко закрепленных тавровых образцов и их излом; б) односторонняя сварка жестко закрепленных стыковых соединений пластин с последующим изломом швов или изготовлением макрошлифов; в) наплавка по составным образцам в поперечном направлении с последующим изломом шва и др. Весьма удобна проба МВТУ им. Баумана, заключающаяся в сварке с полным проплавлением серии пластин различной ширины (от 30 до 100 мм). Метод позволяет производить испытание металла толщиной 4—6 мм. При большей толщине (до 12 мм) в пластинах выстругивают разделку. Опыт показывает, что чем шире пластина, тем меньше вероятность образования трещины. За меру стойкости металла швов против образования горячих трещин принимают критическую ширину пластины Вкр при которой в сварном шве возникает трещина. Для количестве! ной оценки стойкости против горячих трещин металла сварных швов исходят из отмеченного выше соотношения интенсивности деформирования металла шва в процессе сварки, его высокотемпературной пластичности и величины ТИХ [69]. Предложено определять темп деформации (см. рис. IV. 11) по формуле деаЬ , с„, „ а =-т^г =^ттт7-^р\(1У.За) где е йТ ТИХ деформация металла (аЬ), накопленная в ТИХ. Мерой стойкости металла против горячих трещин при такой схеме является предельный темп деформации ап, превышение которого вызывает появление трещин: (ПМ) 6тіп ТИХ Где (52 — угол между осью координат и касательной ОС к кривой пластичности б\ от верхней границы ТИХ; ап является функцией б и ТИХ. Он возрастает при увеличении пластичности металла в ТИХ и уменьшении величины ТИХ металла шва. Если а ап (р\ (32), то пластичность металла в ТИХ оказывается исчерпанной (пересечение кривых е2 и бх) и образуется горячая Рис. IV. 14. Схемы деформирования металла шва в процессе сварки для определения технологической прочности по методу МВТУ (а), ИМЕТ—ЦНИИЧМ (б) и Фридлянда (е). (по рассмотренной схеме кристаллизационная) трещина. Для аналогичного рассмотрения подсолидусных горячих трещин необходимо соответствующие кривые деформации провести к кри-еой б2 от точки О' (т. е. от верхней границы ТИХ и). Для упрощения методики вместо темпа деформации предложено [69] определять критическую скорость деформации металла шва икр (мм/мин), при которой в нем появляется горячая трещина при сварке составного стыкового образца из испытуемой стали соответствующими сварочными материалами (электродами, проволокой под флюсом и т. д.). Для определения критической скорости деформации используют три следующие методики (и установки), различающиеся видами деформирования металла шва при сварке (рис. IV. 14): метод МВТУ им. Баумана (деформация растяжением — раздвиганием свариваемых пластин с за-даной скоростью); метод ИМЕТ — ЦНИИЧМ (деформация поперечного изгиба шва); метод Фридлянда и Тимофеева (деформация продольного изгиба). При этом следует иметь в виду, что значение критической скорости деформации (икр), определяемой по методу Фридлянда и Тимофеева, примерно на семь-восемь единиц больше окр, определяемой для того же металла шва и тех же режимов сварки методом ИМЕТ — ЦНИИЧМ.
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 142 143 144 145 146 147 148... 241 242 243
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
