Инструментальные стали и их термическая обработка
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 91 92 93 94 95 96 97... 311 312 313
|
|
|
|
Переплавки снижают дефекты затвердевания и количество вредных примесей элементов (табл. 32). Благодаря этому улучшаются, например, горячая деформируемость и вязкость сталей. Преимущества, ^ которые достигаются переплавками, сформулированы в табл. 33. Для получения заданных свойств высоколегированные (с большим содержанием карбидов) инструментальные стали в настоящее время, как правило, переплавляют. Эффективность горячей деформации, перековки повышается, если ее осуществлять одновременно с нескольких сторон (на быстроходных прессах, на ротационных ковочных машинах). В этом случае и схема напряженного состояния при деформации также более благоприятна. При нагреве, таким образом, можно достигнуть большего изменения поперечного сечения. Начальная температура деформации и время тепловой выдержки перед деформацией, ее продолжительность оказывают влияние не только на величину кар-. бидов, но и на размер зерна аустенита (рис. 82). Под действием высокой температуры и продолжительной тепловой выдержки укрупняются карбиды типа МеС; они превращаются в угловатые, очень трудно измельчающиеся карбиды. Кроме того, возрастает опасность возможного обезуглероживания. Для предупреждения обезуглероживания применяют быстрый нагрев (в атмосфере защитного газа), короткую (4—6 ч) тепловую выдержку, увеличивают степень деформации при многостороннем сжатии. Все это в результате значительно улучшает качество инструментальных сталей (см., например, рис. 25, 26). Кроме того, требуется подвергать, по крайней мере, четырехкратному укову материал для блока крупногабаритной ковочной матрицы. Для обеспечения равномерного распределения мелких карбидов весьма пригоден шведский метод (порошковой металлургии) Асе-ра—^ Штора. Из гранул, получаемых в результате распылений жид ТА БЛИЦА 32. ВЛИЯНИЕ СПОСОБОВ ВЫПЛАВКИ НА СОДЕРЖАНИЕ ВРЕДНЫХ ПРИМЕСЕЙ И ВКЛЮЧЕНИЙ В ИНСТРУМЕНТАЛЬНЫХ СТАЛЯХ ДЛЯ ГОРЯЧЕЙ ДЕФОРМАЦИИ ь и а о. 1 Способ выпл авкн Р, %• S, % Г д S о" 1 •£ 1 . ЕС 1 £ ч 0-2. К13 Обыкновенный 0,027 0,023 63 105 2,5 0,022 0,019 ЭШП 0,029 0,008 50 89 0,3 0,003 0,012 Вакуумно дуговой 0,026 0,020 36 82 0,4 0,014 0,008 W3 Обыкновенный ЭШП Электроннолучевой 0,028 0,025 0,022 0,022 0,007 0,014 70 44 31 75 72 41 1,0 0,6 0,5 0,018 0,003 0,012 0,017 0,010 0,006 94
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 91 92 93 94 95 96 97... 311 312 313
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
