Инструментальные стали и их термическая обработка
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 47 48 49 50 51 52 53... 311 312 313
|
|
|
|
чрезмерно высокая температура рабочей заготовки при низкой температуре инструмента; длительное время контакта; хорошая теплопередача между рабочей заготовкой и инструментом; большие размеры инструмента и сложная его конфигурация; высокое содержание углерода и легирующих в матрице; низкая температура превращения ач^у; большой коэффициент теплового расширения стали; небольшой предел текучести стали при нагреве; большое содержание карбидов, крупные их размеры, неравномерное распределение; крупные зерна аустенита, загрязненность их границ; большое количество неметаллических включений, неравномерное их распределение. Среди перечисленных факторов первые пять — внешние; они относятся к области конструирования инструментов. Большинство же внутренних факторов, как об этом было сказано раньше, связано с вязкостью материала'инструмента. Поэтому не случайно, что содержание легирующих, повышающее стойкость против отпуска стали, ее предел текучести при нагреве, красностойкость, температура, превращения а--у, через другие факторы снижает иногда вязкость и, таким образом, сопротивление термической усталости. В очень многих случаях красностойкие стали более чувствительны к термической усталости. При учете склонности стали к термической усталости нельзя не принимать во внимание влияние легирующих на теплопроводность стали. Пока не разработан общепринятый унифицированный метод для определения сопротивления термической усталости инструментальных сталей. 2j/j^___,Чаще всего образцы с отшли фованной поверхностью быстро нагревают в тонком слое задан-2/70[-Lной толщины (1—2,5 мм) до тем пературы Ai или выше нее, затем .быстро охлаждают (в воде, сжа § /^5'(71-/iтым воздухом). 100 50 / X / / • т J п т /А X W3 ^х д Е1956 1500 2000 2500 ЗООи 1^ Рис. 32 Влияние коэффициента критической интенсивности напряжения Ку^ иа число циклов п, вызываюпхих треш.ину обпхей длиной 40 мм на инструментальных сталях для горячей деформации: • -К13; a-KU; X-W3; V—W2: Д Е1956 50 100 150 200 250 Число циклов, п Рис. 33. Склонность к термической усталости инструментальных сталей для горячей деформации 50
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 47 48 49 50 51 52 53... 311 312 313
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
