Инструментальные стали и их термическая обработка
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 224 225 226 227 228 229 230... 311 312 313
|
|
|
|
предела прочности при изгибе. Для достижения оптимального значения этих двух свойств необходимо ввести в раствор количество карбидов, соответствующее значению, находящемуся между двумя максимумами. Работа разрушения при изгибе образцов, характеризующая ударную вязкость быстрорежущей стали марки R6, значительно уменьшается с увеличением времени и температуры нагрева При закалке. Повышенная вязкость быстрорежущей стали марки R6 оправдывает себя в первую очередь при обработке со средними скоростями резания и большими подачамн. Если при непрерывной обработке точением твердость и износостойкость являются валснейшнми требованиями к стали и, следовательно, твердость, так же как и износостойкость режущей кромки инструмента, молено повышать увеличением температуры закалкн, то при прерывистом процессе резания решающим будет сопротивление разрушению тонкой режущей кромки инструмента или же вязкость. При одной и той же твердости наиболее высокий предел прочности при изгибе можно получить при снижении температуры закалки (по сравнению с закалкой от более высоких температур и последующего более высокого отпуска). С точки зрения производительности процесса резания та величина твердости является более предпочтительной, которую можно достичь При температуре немного выше (и никак не ниже) температуры отпуска, обспечивающей наибольшую твердость, или же при такой температуре, при которой вязкость является наиболее благоприятной. Прочность и вязкость быстрорежущих сталей, легированных только молибденом, при одинаковой твердости превышает прочность и вязкость быстрорежущих сталей типа 18—0—1 и 6—5—2. Однако карбиды МвеС могут растворяться при более низких температурах и максимальное значение твердости в результате дисперсионного твердения определяется уже при несколько более низких температурах отпуска (см. рис. 192, сталь типа 2—9—1). Зависимости твердости, работы разрушения, а также пределов прочности и текучести при изгибе от температуры отпуска быстрорежущей стали марки R10 (2—9—1), закаленной с различных температур, представлены в табл. 94. В случае увеличения температуры закалки наибольшее значение предела прочности при изгибе можно достигнуть путем повышения температуры отпуска. Однако максимальные значения предела прочности при изгибе и ударной вязкости при температуре закалки выше 1190° С начинают убывать. Температура закалки, при которой достигается максимум предела прочности при изгибе, не совпадает с температурой отпуска, обеспечивающей наибольшую твердость, причем этот максимум можно достичь при немного большей температуре отпуска. Наибольшей твердости соответствует наименьшее значение ударной вязкости. Твердость и главным образом вязкость быстрорежущих сталей, полученных путем электрошлакового переплава, намного выше, чем обычных быстрорежущих сталей подобной твердости. Предел текучести при сжатии быстрорежущей стали марки R10 больше, чем быстрорежущей стали марки R3 и даже стали марки R6 (см. табл. 91). Данные о влиянии выдержки при температуре закалки на твердость, работу разрушения, а также пределы прочности н текучести прн изгибе быстрорежущей стали марки R10 (2—9—1) приведены в табл. 95. С увеличением времени выдержки прн нагреве возрастают 15*£27
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 224 225 226 227 228 229 230... 311 312 313
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
