Процессы цементации в цветной металлургии
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 6 7 8 9 10 11 12... 56 57 58
|
|
|
|
пленка окислов на поверхности цинка практически не влияет йа скорость цементации. К такому же выводу пришли в работе [ 23]. Предварительная активация поверхности металла-цементатора позволяет устранить указанные затруднения. Удаление пленки окислов с поверхности металлов может быть осуществлено как механическими, так и химическими методами. К механическим методам могут быть отнесены методы абразивного истирания, воздействия ультразвука кавитационного режима, ударные воздействия и др. Химические методы активации поверхности металлов чаще всего связаны с использованием различных кислот. Хорошим средством активации железа является предварительная обработка его растворами серной или соляной кислоты (но не азотной). Титан и его сплавы хорошо активируются растворами фтористоводородной кислоты '. Активность металла-цементатора является одной из его важнейших технологических характеристик. В литературе имеется различный подход к понятию активности металла-цементатора. Так, в работе [ 24] за активность цинковой пыли принимают количество железа, которое может восстановить определенная навеска пыли в растворе железоаммо-нийных (окисных) квасцов. В работе [ 25] активность губчатого железа определяли по количеству меди, которое может вытеснить определенная навеска порошка из раствора. В работе [ 26] предложена следующая формула для определения коэффициента использования никелевого порошка: 100 04 -В) К=-.(23) А (1,08 5+1) где К — коэффициент использования порошка, %; А, В — соотношение никеля и меди в никелевом порошке и в цементной меди соответственно. Правильнее было бы выражать активность порошков (с учетом расположения металла в ряду напряжений) через константу скорости цементации в стандартных условиях (концентрация, температура, скорость перемешивания), отнесенную к единице поверхности порошка. Активность порошков в известной мере определяется также их "биографией". Так, например, активность никелевых порошков зависит не только от температуры и продолжительности восстановления закиси никеля до металла, но и от температуры и продолжительности окисления сульфида никеля до закиси. Более подробные сведения об активности конкретных порошков металла-цементатора приведены в гл. П. 4. СОСТАВ РАСТВОРА Концентрация осаждаемого металла в растворе наряду с природой металла-цементатора является одним из главных факторов, определяющих скорость цементации. Из уравнения (10) следует, что скорость ^Штанько В.М. А. с. № 241881. №14, с. 129. "Откр., изобр., пром. обр., тов. знаки", 1969, катодного осаждения металла в режиме предельного тока линейно связана с концентрацией разряжающихся ионов в растворе. Вместе с тем, хотя механизм разряда ионов на катодных участках цементационных элементов тот же, что и на макрокатодах, зависимость скорости цементации от концентрации осаждаемого металла в растворе является нелинейной. Для экспериментальной проверки зависимости скорости осаждения меди от концентрации ее в растворе было проведено две серии опытов. В первой серии исследовали зависимость предельной плотности тока на вертикальном, принудительно поляризуемом катоде от концентрации меди в растворе, во второй зависимость скорости цементации меди от ее концентрации на вращающемся железном диске. В обоих случаях был Hcnojib3oBaH метод планируемого эксперимента при одновременном изменении концентрации меди и серной кислоты в растворе. Железный диск для цементации имел рабочую площадь поверхности 1,0 • 10"^ м^ и скорость вращения 5,0 об/с. Время цементации составляло 10 мин, температура раствора 21°С. Условия экспериментов приведены ниже: См.кг/м^ Сн^80^,кг/м^ Основной уровень (0)......5,55,5 Интервал варьирования.....5,05,0 Верхний уровень (+1)......10,510,5 Нижний уровень (-1)......0,50,5 Были получены следующие модели: / пр = 0,52 + 11,07 См 1,78 Ск + 0,227 0,353 ;(24) /е = 26,3 + 25,46 См 0,33 Ск 2,037 0,209 С^ Q,(25) где I'np предельная плотность тока на катоде. А/м^; I'c — плотность цементационного тока, А/м^; См. Ск концентрация меди и серной кислоты в растворе, кг/м^. Из уравнений (24) и (25) вытекают частные уравнения регрессии: для 5,5 кг/м^ H2SO4: /пр= 9,13 См-2,42; 'с = 24,49+ 24,31 См-2,037 С^; для 5,5 кг/м^ Си: 'пр = 61,4 3,72 Ск + 0,227 С^; 'с= 104,71 1,48 Ск. Графическое изображение уравнений (26) и (28) приведено на рис. 7, свидетельствующем о линейном характере зависимости предельной плотности тока i с от концентрации меди в растворе при электролизе и экстремальном при цементации. Канонический анализ уравнения (25) позволил прийти к выводу, что по1^рЖ(№1!у1Д1ушка и)л-яетавляет собой эл 17 (26) (27) (28) (29) 16
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 6 7 8 9 10 11 12... 56 57 58
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
